Účel produktu

Membrána pro požární hydranty DU65 slouží k omezení tlaku mezi samotným požárním hydrantem a spojovací hlavicí.

Podle výňatku z SNiP 2.04.01-85*„Vnitřní vodovody a kanalizace budov“ při tlakech na požárních hydrantech nad 40 m mezi požárním hydrantem a připojovací hlavicí je nutné instalovat membrány, které snižují přetlak. Je povoleno instalovat membrány se stejným průměrem otvoru na 3-4 podlažích budovy.

Membrána pro požární hydranty DU65 je vyrobena z nerezové oceli, v souladu s aktuální GOST, tloušťka 3 mm . Je to podložka s otvorem uprostřed. V závislosti na tlaku v potrubí se používají membrány s otvory různých průměrů. Membrána se používá v případech, kdy je potřeba snížit tlak na požární hadice. Membrána je instalována na výstupu z požárního hydrantu přímo mezi ventil a připojovací hlavici. Membrána se používá ke snížení přetlaku v systémech zásobování požární vodou. Instalací membrán pro snížení přetlaku se reguluje tlak vody u požárních hydrantů ve všech podlažích budovy. V případě požáru tak při současném otevření požárních hydrantů v různých podlažích bude tlak vody všude stejný.

Je vhodné použít membránu s délkou rukávu více než 40 metrů. Vnitřní průměr otvoru se vyrábí od 10 mm do 40 mm v krocích po 0,5 mm.

Pokud je připojovací hlavicí na výstupu spojovací hlavice GM65, pak je membrána umístěna uvnitř hlavice, hlavice je našroubována na kohoutek a upíná membránu:

Pokud je připojovací hlava na výstupu kolík typu GC65, pak je membrána umístěna uvnitř hlavy a zajištěna pojistným kroužkem, načež je hlava zašroubována do kohoutku:

Určení požadovaného průměru otvoru

Membrány se liší:

• vnitřní průměr otvoru;
• vnější průměr.

Vnitřní průměr membrány pro požární hydrant je určen podle SNiP 2.04.01-85* „Vnitřní vodovod a kanalizace budov“ podle nomogramu:

1) Umístěte bod 1 na osu Hsr (počet metrů přetlaku);

2) Umístěte bod 2 na osu q, l/s (stupnice požadovaného tlaku vody);

3) Nakreslete čáru z bodu 1 do bodu 2;

4) Najděte průsečík přímky se středovou osou, hodnota v mm bude průměr vnitřního otvoru membrány:

• Pokud je membrána pro požární hydrant DN50, vezměte hodnotu na levé straně středové osy (zaokrouhleno na 0,5 mm).
• Pokud je membrána pro požární hydrant DU65, bereme hodnotu na pravé straně středové osy (zaokrouhleno na 0,5 mm).

Vnější průměr membrány závisí na dvou faktorech :

1) Membrána jde pod požární hydrant DN50 nebo DN65.

2) Vývod požárního hydrantu má vnitřní nebo vnější závit, tzn. spojovací hlava na výstupu bude kolíková (GC) nebo spojovací hlava (GM).

Pokud má vývod požárního hydrantu vnější závit, tzn. Připojovací hlavice na výstupu bude spojková hlavice GM50/GM65, budou následující možnosti:

• U kohoutů DN50 bude vnější průměr membrány 56 mm.
• U závitníků DU65 bude vnější průměr membrány 72 mm.

Pokud má vývod požárního hydrantu vnitřní závit, tzn. Spojovací hlavicí na výstupu bude kolíková hlava GC50/GTs65, pak vnější průměr membrány je určen vnitřním průměrem hlavy kolíku GC:

• U závitníků DU50 bude vnější průměr membrány od 43 mm do 48 mm.
• U závitníků DU65 bude vnější průměr membrány od 63 mm do 68 mm.

* Tento průměr se liší v závislosti na výrobci. Abyste předešli chybám, nezapomeňte změřit průměr vaší matice.

Společnost ALARM 01 vyrobí:

• libovolný vnitřní průměr membrány na přání zákazníka v závislosti na požadovaném tlaku;
• jakýkoli vnější průměr membrány.

Následující výpočtové vzorce (stejně jako výpočtové metody) jsou platné pro všechna omezovací zařízení, včetně standardních membrán a trysek, ale samozřejmě platí i číselné hodnoty koeficientů průtoku  a korekční faktory  pro změny hustoty plynu a páry. se bude lišit pro různá omezovací zařízení.

Vzhledem k tomu, že plocha kulatého otvoru omezovacího zařízení F 0 =  d 2 /4 a p = p 1 - p 2 , a také vhodnou substitucí do průtokových vzorců (1), (2) získáme hodnoty Q m a Q o ve tvaru:

kde p se měří v pascalech.

Většina technických výpočtů používá Ne druhá a hodinová spotřeba. Změřte průměr d Je výhodnější používat milimetry než metry.

Vezmeme-li v úvahu výše uvedené, získáme následující výrazy pro Q m (kg/h) a Q o (m 3 / h):

(3)

1. Chyby v měření průtoku pomocí membrán a trysek

Rovnice toku, například (3), obsahují pět faktorů , ,  1/2, p 1/2, d 2 , jejichž chyby určují chybu měření průtoku Q m nebo Q o. To se týká náhodných chyb uvedených veličin. Systematické chyby musí být odstraněny nebo zohledněny vhodnými korekcemi. Pokud by byly známy střední kvadratické náhodné chyby   ,   ,  d ,   ,   p, pak na základě zákona sčítání průměrných chyb můžeme napsat

V obecném případě musí být chyba průtokového koeficientu   určena pomocí vzorce (5):

Ve vzorci (5)   označuje počáteční chybu a, která hodnotí spolehlivost koeficientu .

kde D je průměr potrubí;

d je průměr membrány;

m je relativní plocha omezovacího zařízení.

Podle normy ISO 5167 pro membrány s rohovými a přírubovými závitníky   a = 0,3 % při T< 0,36 и   и = 0,5% na T> 0,36. Pro trysky   a = 0,4 % at T< 0,36 и   и = % при T> 0,36. V pravidlech RD 50-213-80 pro trysky   a = 0,3 % při T 0,25 a   a = % pro m > 0,25.

Pokud, při určování T došlo k chybě z důvodu nepřesného měření hodnot d A D, pak vzniká další chyba   m koeficientu , kterou lze určit na základě vzorců (6) a (7) a znalosti chyb  d a  D.

(6)

(7)

kde pro bránice

(8)

a pro trysky

(9)

Hodnoty  d a  D závisí na přesnosti měření d a D. Maximální chyba měření d je v rozmezí od 0,02 do 0,1 %. Respektive  d se bude pohybovat od 0,01 do 0,05 %.

Chyba měření diferenčního tlaku p nebo jinými slovy chyba diferenčního tlakoměru bude určena různými vzorci, které závisí na tom, zda třída přesnosti S diferenčního tlakoměru (tj. hlavní chyba diferenčního tlakoměru údaje přístroje v procentech) je přiřazena k horní hranici měření tlakového rozdílu S  p nebo k horní hranici měření průtoku S Q Tyto vzorce vypadají takto:

Podle GOST 18140-84 mají diferenční tlakoměry navržené pro práci ve spojení s omezovacími zařízeními třídu S Q vztaženo na horní mez měření průtoku. Obvykle S Q=(0,51,5)%. /1/

1. Nedostatky

Nevýhodou metody jsou poměrně velké chyby (1-2 %) v důsledku tlumícího účinku omezovacího zařízení, nelineární vztah mezi průtokem a tlakovou ztrátou, nerovnoměrné rozložení tlaku, opotřebení omezovacího zařízení, změny hustoty. látky atd. Druhý důvod je zvláště významný při měření průtoku plynu nebo páru.

Nejúplněji prostudovaná zařízení s clonou, která jsou doporučena pro široké použití Technickou komisí 30 (TC 30) Mezinárodní organizace pro normalizaci (ISO), jsou takzvaná normální membrána a normální tryska [?]. Na základě pravidelně publikovaných doporučení ISO téměř všechny průmyslové země vyvinuly normy nebo předpisy pro používání těchto omezovacích zařízení.

U nás obdobné normy o metodách a vzorcích pro výpočet standardních omezujících zařízení, základních požadavcích na průtokoměry, metodách jejich ověřování, jakož i metodách zjišťování chyby měření průtoku stanoví pravidla 28-64 Státního výboru hl. Normy, opatření a měřicí přístroje pod Radou ministrů SSSR. Pravidla platí pro měření průtoku jednofázových kapalin a plynů, jakož i přehřátých par pomocí standardních otvorů instalovaných uvnitř potrubí o průměru alespoň 50 mm, za předpokladu, že průtok je stálý, Reynoldsova čísla překračují určité hodnoty a tlakový poměr před a za otvorem nedosahuje kritické hodnoty.

Normální nebo standardní membrána a tryska nebyly vybrány a doporučeny k použití náhodou. Jejich průtokové koeficienty zůstávají téměř nezměněny v širokém rozsahu Reynoldsových čísel. Znatelná změna nastává pouze při relativně malém Re. Proto se pro malé Re nepoužívají standardní membrány a trysky.

Standardní membrána je konstrikční zařízení vyrobené ve formě plochého disku se soustředným otvorem pro proudění kapaliny. Schematické znázornění membrány je na Obr. 3.

Nad osou je znázorněno měření poklesu tlaku přes prstencové komory, pod osou - přes jednotlivé otvory. Na obrázku jsou použita tato označení: D 20 - vnitřní průměr potrubí před omezovacím zařízením při teplotě 20 °C d 20 - vnitřní průměr membrány při stejné teplotě;

Rýže. 3

Tloušťka disku by měla být v rozmezí od 0,005D do 0,05D, kde D je průměr potrubí. Pokud je tloušťka kotouče větší než 0,02 D, musí mít otvor na výstupní straně kuželový otvor s úhlem v rozmezí 45 až 60° (dříve 30 až 45°). Tloušťka válcového otvoru membrány tedy musí být v rozsahu od 0,005D do 0,02D Úhel vstupu válcového otvoru musí být přesně rovný 90° a samotná vstupní hrana musí být ostrá, bez jakýchkoliv otřepů. nebo zářezy. Stupeň drsnostik vstupního konce membrány je pravidly povolen do 0,005D, ale je stanoveno, že vlna (charakterizující nerovinnost) musí přesahovat výškuk nejméně 200krát.

Pravidla 28–64 stanoví pouze úhlovou metodu tlakového odpichu. V tomto případě jsou možné dva typy - bodové a komorové. V prvním případě se výběr provádí pomocí jednotlivých vrtů, ve druhém přes prstencové komory, které jsou spojeny s vnitřním prostorem potrubí pomocí prstencových štěrbin umístěných přímo v rovinách membrány, nebo skupiny otvorů rovnoměrně rozmístěných po obvodu potrubí. obvod.

Je to druhá metoda, která je přijata v GOST 14321–73. Komorové membrány R y až 100 kgf/cm 2 (10 Pa). Prstencové komory přispívají k volbě průměrného tlaku v daném úseku[?]. Proto jsou zvláště vhodné, když neexistuje důvěra ve správnou osovou symetrii profilu rychlosti, to znamená, když délka přímých úseků potrubí před a za membránou je nedostatečná.

Komorové membrány podle GOST 14321–73 se vyrábějí pouze s průměry potrubí D ne více než 400–500 mm. U velkých průměrů se odběr tlaku v komoře provádí pomocí dvou vnějších trubek o malém průměru (10–12 mm), zahnutých do prstence kolem hlavního potrubí a připojených k prostoru před a za membránou pomocí několika (4–8) rovnoměrně rozmístěných radiální trubky.

Slabým místem membrány je vstupní hrana, která se vlivem průtoku proudu otupuje, což vede k postupnému zvyšování jejího průtokového koeficientu a vzniku chyby záporného znaménka. V tomto ohledu je nutné pravidelně sledovat stav membrány jejím odstraněním a kontrolou. Chcete-li to provést, musíte odpojit část potrubí, na které je nainstalována membrána. V případě požadavku nepřetržitého přívodu měřeného média musí být membrána instalována na obtokovém vedení vybaveném uzavíracími zařízeními, aby bylo možné ji vypnout. Délka této linie by měla být taková, aby před a za membránou byly rovné úseky dostatečné délky. To velmi ztěžuje instalaci. Navíc samotný proces extrakce je pracný a je doprovázen poškozením těsnění a někdy přírubových trubek.

V tomto ohledu se v americké praxi široce používají speciální zařízení, která umožňují sejmout membrány pro kontrolu a výměnu bez vypnutí potrubí [?]. za tímto účelem je kotoučová membrána umístěna ve speciální komoře vybavené dvěma přírubami pro instalaci do potrubí. Komora má dvě dutiny oddělené uzamykacím prvkem: ve spodní je membrána, horní funguje jako brána.

Membrány s jedním párem kohoutů diferenčního tlaku musí být vybaveny uzavíracími ventily a vsuvkami a také navařenými impulsními trubkami pro přípojky 1-4; vyrovnávací kondenzační nádoby podle GOST 14318-73 pro připojení 5-9; pro připojení 10-13 - impulsní trubky a vyrovnávací nádoby podle GOST 14319-73 nebo impulsní trubky a separační nádoby podle GOST 14320-73. Membrány s několika páry výběru jsou dodávány s vyrovnávacími kondenzačními nádobami, verze 5 dle GOST 14319-73, bez impulsních trubic. Počet párů nádob musí odpovídat počtu diferenčních tlakoměrů dodávaných s membránou. Označení komorové membrány udává podmíněný tlak, jmenovitý průměr potrubí, provedení sedel, materiál těles komory a disku, číslo spojení s impulsními trubicemi nebo nádobami a GOST.

Standardní trysky. Trysky jsou vhodné zejména pro měření průtoku plynů a přehřáté páry a také pro měření průtoku vysokotlaké páry v potrubí o průměru D200mm. Ve srovnání s membránami jsou méně citlivé na korozi a znečištění a poskytují o něco větší přesnost měření.

Standardní Venturiho tryska se skládá z profilované vstupní části, válcové střední části a výstupního kužele. Tlaková ztráta ve Venturiho trysce se zvyšuje s rostoucím kosinusovým úhlem a klesající kosinusovou délkou. Venturiho tryska se používá v aplikacích, kde je kritická tlaková ztráta.

Membrána pro požární hydranty je podložka o určitém vnitřním průměru, která se instaluje na výstup z ventilu požárního hydrantu. Účelem membrány je omezit tlak mezi samotným požárním hydrantem a spojovací hlavicí.

Membrána požárního hydrantu (nerez) Du-50 a Du-65 je podložka o určitém vnitřním průměru, která se instaluje na výstup z ventilu požárního hydrantu.

Na přání zákazníka vyrobíme jakýkoliv rozměr vnitřní membrány: 12, 15, 20 mm atd.

Na vnitřní požární vodovody se vztahuje řada požadavků, které musí splňovat. Pokud má požární hydrant spád větší než 40 m mezi vlastním hydrantem a připojovací hlavicí, je nutné zajistit instalaci prvku jako je membrána požárního hydrantu. To je nezbytné pro zajištění bezpečné práce s požární tryskou.

Co je tedy membrána pro požární hydranty?

Membrána je podložka vyrobená z nerezové oceli o tloušťce 3 mm, s určitým vnitřním a vnějším průměrem. Membrána je instalována na výstupu z požárního hydrantu přímo mezi ventil a připojovací hlavici. Membrána se používá ke snížení přetlaku v systémech zásobování požární vodou. Instalací membrán pro snížení přetlaku se reguluje tlak vody u požárních hydrantů ve všech podlažích budovy. V případě požáru tak při současném otevření požárních hydrantů v různých podlažích bude tlak vody všude stejný.

Odeslat svou dobrou práci do znalostní báze je jednoduché. Použijte níže uvedený formulář

Studenti, postgraduální studenti, mladí vědci, kteří využívají znalostní základnu ve svém studiu a práci, vám budou velmi vděční.

Vloženo na http:// www. vše nejlepší. ru/

Práce na kurzu

v kurzu „Technická měření a přístroje“

"Výpočet standardních zužovacích zařízení"

• 1. Zadání projektu kurzu
• 2. Výpočet standardní clony
• 2.1 Teoretická část
• 2.2 Postup výpočtu
• 2.3 Kalkulační část
• Závěry práce v kurzu
• Bibliografie

1. Zadání projektu kurzu

Standardní clona se vypočítá pomocí následujících údajů.

Měřené médium: pára.

Nejvyšší měřitelný hmotnostní tok.

Nejnižší měřitelný hmotnostní tok.

Absolutní tlak páry před řídicí jednotkou.

Teplota páry před řídící jednotkou.

Největší pokles tlaku v řídicí jednotce.

Vnitřní průměr potrubí při teplotě 20 o C.

Délka přímých úseků potrubí před a za řídicí jednotkou.

Poloměr náběžné hrany řídicí jednotky.

Třída oceli SU: 08H22H6Т.

Ocel pro potrubí: 20L.

Způsob výběru tlaku: příruba.

Stav vnitřní stěny potrubí: nový.

Přípustná chyba výpočtu.

2. Výpočet standardní clony

2.1 Teoretická část

Průtok je jedním z nejdůležitějších technologických parametrů v tepelných a jaderných elektrárnách. Přesné měření průtoku je nezbytné pro zajištění požadované kvality procesního řízení, udržení spolehlivého a bezporuchového provozu zařízení a výpočet technicko-ekonomických ukazatelů výkonnosti energetického podniku.

Metoda měření průtoku pomocí proměnného tlakového rozdílu na omezovacím zařízení (SU) je jednou z nejběžnějších a dobře prozkoumaných. Mezi výhody této metody patří srovnatelná jednoduchost konstrukce a kompaktnost primárních snímačů průtoku.

Mezi clonovými zařízeními různých konstrukcí (membrány, trysky, trubky a Venturiho trysky) jsou nejrozšířenější membrány. Jejich hlavní předností je jednoduchost výroby a instalace a také možnost jejich použití pro měření průtoku látky v širokém rozsahu průtoků v potrubí o průměru 0,05 až 1 m.

V tomto kurzu byla vypočtena standardní membrána s přírubovou metodou volby tlaku přes prstencové komory.

jaderná elektrárna constriction diaphragm

Obr. 1. Standardní clona.

1 - vstupní konec membrány; 2 - výstupní konec membrány.

2.2 Postup výpočtu

1. Na základě zadaných parametrů měřeného média (teplota t a tlak p) se zjistí hustota, dynamická viskozita a adiabatický index k.

2. Na základě dané teploty měřeného média se pomocí vzorce adj zjistí koeficienty teplotní roztažnosti materiálu potrubí a membrány. 2:

,

,

Kde

4. Určete hodnotu ekvivalentní drsnosti povrchu potrubí a aritmetický průměr odchylky profilu drsnosti podle tabulky v příloze. 3.

5. Vypočítejte horní a dolní hranici pracovního rozsahu hodnot Reynoldsových čísel:

;

,

6. Vypočítejte hodnotu pomocné veličiny A:

,

7. Jsou nastaveny hodnoty spodní a horní meze rozsahu změny vzhledem k průměru omezovacího zařízení.

8. Určete hodnoty expanzních koeficientů měřeného média (at) a (at) výrazem:

,

9. Vypočítejte hodnoty koeficientů vstupní rychlosti (at) a (at) pomocí vzorce:

.

10. Vypočítejte hodnoty odtokových koeficientů (při Re=Re max a) a (při Re=Re max a) pomocí aplikace vzorce 4

Kde, .

Hodnoty a přijmout

- pro úhlovou metodu výběru tlaku;

, - pro třípoloměrovou metodu volby tlaku.

11. Určete hodnoty koeficientů drsnosti vnitřního povrchu potrubí (při Re=Re max a) a (při Re=Re max a) podle vzorců v příloze 5

Pokud hodnota směrodatné odchylky profilu drsnosti potrubí vyhovuje podmínce

, Že.

Hodnoty se počítají pomocí vzorce

Hodnoty koeficientů A 0, A 1 a A 2 jsou určeny vzorcem

kde jsou konstantní koeficienty, jejichž hodnoty jsou uvedeny v

stůl P5.1.

Li

, Že.

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

Jestli nebo pak.

Jestliže nebo, pak se korekční faktor vypočítá pomocí výrazu

Koeficienty a jsou vypočteny pomocí vzorce

,

kde a jsou koeficienty, jejichž hodnoty jsou uvedeny

v tabulce P 5.2.

12. Určete hodnoty průměru otvoru omezovacího zařízení (at) a (at) pomocí vzorce.

13. Určete hodnoty koeficientů otupení vstupní hrany zužujícího se zařízení (at a (at.

Pokud poloměr náběžné hrany, pak koeficient tuposti.

Pokud je poloměr náběžné hrany, pak je hodnota vypočítána výrazem

.

14. Vypočítejte hodnotu pomocných veličin pomocí výrazů:

,

.

15. Uvažujme hodnoty pomocných veličin a vzorců

,

.

Pokud mají hodnoty stejné znaménko, výpočet se zastaví, protože v rozsahu přijatelných hodnot není žádná hodnota, která by vyhovovala původním datům.

Pokud mají veličiny různá znaménka, pak výpočet pokračuje.

16. Vypočítejte hodnotu pomocí vzorce

.

17. Vypočítejte hodnotu pomocné veličiny B:

,

kde se výpočet E provádí obdobně jako v odstavci 9, - obdobně jako v odstavci 13, C a podle odstavců 10 a 11 at, a hodnota podle odstavce 8 at, a.

18. Zkontrolujte splnění nerovnosti.

Pokud výše uvedená nerovnost není splněna, opakujte body 16 - 18, nahraďte ve vzorci bodu 16 a pomocí a (pro B A).

Pokud je splněna výše uvedená nerovnost, pak jsou nalezené hodnoty považovány za konečné.

19. Zkontrolujte splnění podmínky

.

20. Určete průměr otvoru za provozních podmínek d pomocí výrazu z odstavce 12.

21. Vypočítejte průměr otvoru zužovacího zařízení kdy

teplota 20:

.

.

,

kde je nejvyšší hmotnostní průtok, kg/s; - dovolená chyba výpočtu, %.

,

- mez kluzu materiálu membrány za provozních podmínek, Pa

,

,

.

,

kde je modul pružnosti materiálu membrány, Pa.

Hodnoty se nacházejí pomocí .

.

27. Zbývající velikosti membrán se volí v závislosti na typu podle ,,,,.

2.3 Kalkulační část

1. Pomocí daných parametrů měřeného média (teplota t a tlak p) zjistíme hustotu, dynamickou viskozitu a adiabatický index k.

Po a Pa:

2. Na základě zadané teploty měřeného média zjistíme teplotní koeficient roztažnosti materiálu potrubí a membrány pomocí vzorce adj. 2:

,

kde t je teplota měřeného média, o C; - konstantní koeficienty, jejichž hodnoty jsou uvedeny v tabulce. P2.1.

Protože teplota páry před SU je 415 o C a limity měření teploty pro materiál SU 08Х22Н6Т jsou od -40 о С do 300 о С, pak volím jiný materiál SU - 08Х18Н10Т.

Koeficienty teplotní roztažnosti materiálu potrubí

Koeficienty teplotní roztažnosti materiálu membrány

3. Vypočteme hodnotu vnitřního průměru potrubí za provozních podmínek:

,

kde je průměr potrubí při teplotě 20 °C, m; t - teplota, °C.

m

4. Určete hodnotu ekvivalentní drsnosti povrchu potrubí a aritmetický průměr odchylky profilu drsnosti podle tabulky v příloze. 3.

5. Vypočítejte horní a dolní hranici pracovního rozsahu hodnot Reynoldsových čísel:

;

,

kde a jsou nejvyšší a nejnižší hmotnostní průtoky, kg/s.

6. Vypočítejte hodnotu pomocné veličiny A:

,

kde je největší pokles tlaku na omezovacím zařízení, Pa.

7. Nastavíme hodnoty dolní a horní meze rozsahu změny vzhledem k průměru omezovacího zařízení.

;

.

8. Hodnoty expanzních koeficientů měřeného média (at) a (at) určíme výrazem:

,

kde je absolutní tlak páry před omezovacím zařízením, Pa.

Na:

.

Na:

.

9. Hodnoty koeficientů vstupní rychlosti (at) a (at) vypočítáme pomocí vzorce

.

Na:

.

Na:

.

10. Vypočítejte hodnoty odtokových koeficientů (at a) a (at a) pomocí vzorce v příloze 4

Kde,

.

- pro přírubový způsob tlakového navrtávání;

Kdy a:

,

,

.

Kdy a:

,

,

.

11. Určete hodnoty koeficientů drsnosti vnitřního povrchu potrubí (at a) a (at a) pomocí vzorců z Přílohy 5

Kdy a:

.

m

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

Od té doby m.

Od té doby.

Kdy a:

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

, protože Re<3·10 6 , то

Od té doby

12. Určete hodnoty průměru otvoru omezovacího zařízení (at) a (at pomocí vzorce

.

Na:

m

Na:

m

13. Určete hodnoty koeficientů otupení vstupní hrany zužujícího se zařízení (at a (at.

Na:

Od té doby

.

Na:

Od té doby

14. Vypočítáme hodnotu pomocných veličin a výrazů

15. Uvažujeme hodnoty pomocných veličin a podle vzorců

.

.

Protože množství a mají různá znaménka, pokračujeme ve výpočtu.

16. Vypočítejte hodnotu pomocí vzorce

.

17. Vypočítejte hodnotu pomocné veličiny B:

Spočítejme si hodnotu koeficientu vstupní rychlosti

.

Spočítejme si hodnotu koeficientu expirace

Kdy a:

.

.

Stanovme hodnotu koeficientu drsnosti vnitřního povrchu potrubí

Kdy a:

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

.

Protože

Pak > 15.

Hodnota se vypočítá pomocí vzorce

,

Protože.

Od té doby.

Určíme hodnotu součinitele otupení vstupní hrany zužujícího se zařízení

V m.

Od té doby

.

Stanovme hodnotu koeficientu roztažnosti měřeného média

Na:

.

18. Kontrola nerovnosti

,

.

Protože výše uvedená nerovnost není splněna, opakujeme body 16 - 18, ve vzorci bodu 16 nahradíme a (pro B A). Všechny následující iterace shrneme do tabulky.

	1 zkušenost	2 zkušenosti	3 zkušenosti	4 zkušenosti	5 zkušeností	6 zkušenosti	7 zkušenosti
	8 zkušenosti	9 zkušenosti	10 zkušeností	11 zkušeností	12 zkušeností	13 zkušeností	14 zkušeností	15 zkušeností

Protože výše uvedená nerovnost platí (0,0000346<0.00005), то найденные значения считают окончательными.

19. Kontrola splnění podmínky

.

Protože pro membrány s přírubovým tlakovým kohoutem

,

.

Podmínka je splněna.

20. Určete průměr otvoru za provozních podmínek d pomocí výrazu z bodu 12:

m

21. Vypočítejte průměr otvoru omezovacího zařízení při teplotě 20:

m

22. Vypočítejte hodnotu hmotnostního průtoku odpovídající největšímu poklesu tlaku na omezovacím zařízení:

.

23. Zkontrolujte splnění podmínky

,

,

.

Podmínka je splněna.

24. Vyberte tloušťku membránového kotouče pomocí vzorců adj. 6

MPa, Ey =1,623·1011 Pa.

Maximální hodnota tloušťky kotouče musí splňovat podmínku

,

kde je průměr otvoru potrubí za provozních podmínek, m.

m

.

.

Hodnoty veličin a se nacházejí pomocí výrazů

,

.

Hodnoty koeficientů a zahrnuté ve vzorci se nacházejí pomocí výrazů

.

Minimální tloušťka kotouče musí splňovat následující podmínky

;

,

kde je největší pokles tlaku na omezovacím zařízení, Pa;

- mez kluzu materiálu membrány za provozních podmínek,

- relativní průměr membrány.

Přijato mm.

25. Vyberte délku válcové části otvoru membrány e uvnitř

.

.

Přijato mm.

26. Úhel sklonu tvořící přímky kužele k ose otvoru membrány se volí v mezích.

Přijato

27. Jiné velikosti membrány se volí v závislosti na typu.

U membrán s přírubovým tlakovým kohoutem je umístění otvorů znázorněno na obrázku b. Vzdálenost l 1 se měří od vstupního konce membrány a vzdálenosti l"2 - z výstupního konce membrány.

Hodnoty l 1 a l"2 může být v následujících mezích:

(25,4 ± 0,5) mm při β > 0,6 a D< 0,15 м;

(25,4 ± 1) mm v ostatních případech.

l 1 = 26,4 mm, l"2 = 26,4 mm.

Středová osa otvoru se musí protínat se středovou osou IT pod úhlem 90° ± 3°.

Okraje otvoru, kde IT vystupuje, by měly být v jedné rovině s vnitřním povrchem IT a co nejostřejší. Pro odstranění otřepů na vnitřním okraji otvoru je dovoleno jej otupit s poloměrem nejvýše jedné desetiny průměru otvoru. Jakékoli nepravidelnosti na vnitřním povrchu otvoru a na samotném IT v blízkosti otvoru nejsou povoleny.

Průměr otvorů by neměl být větší než 0,13 D a větší než 13 mm. Průměr otvorů jsem bral na 10 mm.

Při výběru průměru otvoru je nutné vyloučit možnost ucpání.

Povrch vstupního konce membrány (viz obrázek 1) musí být rovný. Nerovinnost povrchu vstupního konce membrány se zjišťuje před její montáží.

Sklon charakterizovaný poměrem N D / l D musí splňovat podmínku:

Li l = D, Že

2H D /( D - d) < 0,005.

Tabulka 1 (GOST 8.586.2-2005) ukazuje nejvyšší přípustné hodnoty H D v závislosti na D a při l = D.

Při b = 0,3405 a D = 0,35213 m, N D max = 0,58109.10-3 m.

Vezměme N D = 0,55 10 -3 m, l D = 0,116115 m.

Závěry práce v kurzu

V průběhu kurzu byla vypočtena standardní membrána s přírubovou metodou volby tlaku.

Výpočet standardní membrány je založen na řešení rovnice proudění a spočívá v určení relativního průměru otvoru iteračním způsobem.

V první fázi byl iterační metodou stanoven relativní průměr a vypočtena hodnota hmotnostního průtoku kg/s.

Ve druhé fázi byly vypočteny potřebné rozměry pro výrobu standardní membrány m, m.

Ve třetí fázi byl proveden výkres na základě zjištěných rozměrů.

Bibliografie

1. Kochetkov A.E., Malková E.L. Výpočet standardní diafragmy: metodický návod / Ivan. Stát energie univ. - Ivanovo, 2014.

2. GOST 8.586.2-2005 Státní systém pro zajištění jednotnosti měření. Měření průtoku a množství kapalin a plynů pomocí standardních restrikčních zařízení. Část 2. Membrány. Technické požadavky. - M.: Standartinform, 2006. - 43 s.

3. GOST 8.586.1-2005 Státní systém pro zajištění jednotnosti měření. Měření průtoku a množství kapalin a plynů pomocí standardních restrikčních zařízení. Část 5. Metodika provádění měření. - M.: Standartinform, 2006. - 87 s.

Publikováno na Allbest.ru

...

Podobné dokumenty

Převodníky teploty s jednotným výstupním signálem. Uspořádání přístrojů pro měření průtoku tlakovým rozdílem v omezovacím zařízení. Státní průmyslová zařízení a automatizační zařízení. Mechanismus působení speciálních zařízení.

práce v kurzu, přidáno 02.07.2015


Obecné principy měření průtoku metodou proměnného tlakového rozdílu, výpočet a výběr omezovacího zařízení a diferenčního tlakoměru; požadavky na ně kladené. Závislost změn rozsahu objemového průtoku média na tlakové ztrátě.

práce v kurzu, přidáno 02.04.2011


Vlastnosti přivedení plynů do standardních podmínek. Podstata měření objemu plynů. Použitelnost, výhody a nevýhody různých metod odhadu jejich spotřeby pro komerční účetnictví. Návrhy průtokoměrů různých provedení a jejich srovnání.

práce v kurzu, přidáno 04.06.2015


Metodika provádění měření. Funkce odhadu objemu a spotřeby plynu pomocí omezovacích zařízení. Turbínové a rotační plynoměry. Obchodní účetní jednotky. Princip činnosti kvantometru. Základy statistického zpracování výsledků měření.

práce v kurzu, přidáno 04.06.2015


Výpočet tlakových ztrát v důsledku tření v daném úseku potrubí, tlakových ztrát v důsledku tření v potrubí v hydraulických přenosových vedeních při náhlé expanzi potrubí. Stanovení požadovaného průměru otvoru membrány, průtok vody v průřezu potrubí.

test, přidáno 30.11.2009


Klasifikace skladů. Technologické schéma pro nakládání bunkrů s škrabkovým dopravníkem, pokyny pro jeho automatizaci. Výpočet měřicích obvodů automatického elektronického potenciometru a omezovacího zařízení průtokoměru na základě proměnného poklesu tlaku.

práce v kurzu, přidáno 25.10.2009


Výpočet provozních, geometrických parametrů a výběr čerpadla, standardní velikosti prvků hydraulického pohonu. Stanovení průtoku pracovní kapaliny procházející hydromotorem. Charakteristika tlakové ztráty a ztráty, aktuální tlak čerpadla a účinnost hydraulického pohonu.

práce v kurzu, přidáno 17.06.2011


Analýza technologického objektu jako objektu automatizace. Výběr snímačů pro měření teploty, tlaku, průtoku, hladiny. Propojení procesních parametrů s analogovými a diskrétními vstupními moduly. Výpočet hlavních parametrů nastavení regulátoru.

práce, přidáno 09.04.2013


Projekt dodávky tepla pro průmyslovou budovu v Murmansku. Stanovení tepelných toků; výpočet dodávky tepla a spotřeby síťové vody. Hydraulický výpočet tepelných sítí, výběr čerpadel. Tepelné výpočty potrubí; technické vybavení kotelny.

práce v kurzu, přidáno 11.6.2012


Moderní požadavky na přístroje pro měření průtoku kapalin. Komorové snímače průtoku bez pohyblivých oddělovacích prvků. Schéma počítadla převodů s oválnými ozubenými koly. Komorový průtokový snímač s elastickými stěnami.