Podstatou tepelných výpočtů prostor, do té či oné míry umístěných v zemi, je určit vliv atmosférického „chladu“ na jejich tepelný režim, nebo spíše do jaké míry určitá půda izoluje danou místnost od účinků atmosférické teploty. . Protože tepelně izolační vlastnosti půdy závisí na příliš mnoha faktorech, byla přijata takzvaná 4zónová technika. Vychází se z jednoduchého předpokladu, že čím silnější je vrstva zeminy, tím vyšší jsou její tepelně izolační vlastnosti (tím více se snižuje vliv atmosféry). Nejkratší vzdálenost (vertikálně nebo horizontálně) k atmosféře je rozdělena do 4 zón, z nichž 3 mají šířku (pokud se jedná o podlahu na zemi) nebo hloubku (pokud se jedná o zeď na zemi) 2 metry, a čtvrtý má tyto charakteristiky rovné nekonečnu. Každá ze 4 zón má přiřazeny své trvalé tepelně-izolační vlastnosti podle principu - čím je zóna vzdálenější (čím větší má pořadové číslo), tím menší je vliv atmosféry. Pomineme-li formalizovaný přístup, můžeme učinit jednoduchý závěr, že čím dále je určitý bod v místnosti od atmosféry (s násobností 2 m), tím více příznivé podmínky(z hlediska vlivu atmosféry) bude.

Odpočítávání podmíněných zón tedy začíná podél stěny od úrovně terénu za předpokladu, že podél země jsou stěny. Pokud neexistují žádné zemní stěny, pak první zónou bude podlahový pás nejblíže k vnější stěně. Dále jsou očíslovány zóny 2 a 3, každá o šířce 2 metry. Zbývající zóna je zóna 4.

Je důležité vzít v úvahu, že zóna může začínat na stěně a končit na podlaze. V tomto případě byste měli být při výpočtech obzvláště opatrní.

Pokud podlaha není izolovaná, pak se hodnoty odporu prostupu tepla neizolované podlahy po zónách rovnají:

zóna 1 - R n.p. \u003d 2,1 m2 * C/W

zóna 2 - R n.p. \u003d 4,3 m² * C / W

zóna 3 - R n.p. \u003d 8,6 m2 * C / W

zóna 4 - R n.p. \u003d 14,2 m2 * C/W

Pro výpočet odporu přenosu tepla pro izolované podlahy můžete použít následující vzorec:

- odolnost proti přenosu tepla každé zóny neizolované podlahy, m2 * C / W;

— tloušťka izolace, m;

- součinitel tepelné vodivosti izolace, W / (m * C);

Obvykle jsou tepelné ztráty podlahy ve srovnání s obdobnými ukazateli jiných obvodových plášťů budov (vnější stěny, okenní a dveřní otvory) a priori považovány za nevýznamné a jsou ve zjednodušené formě zohledněny ve výpočtech otopných soustav. Tyto výpočty jsou založeny na zjednodušeném systému účtování a korekčních koeficientů odolnosti proti přenosu tepla různých stavební materiál.

Vzhledem k tomu, že teoretické zdůvodnění a metodika výpočtu tepelné ztráty přízemí byla vypracována již poměrně dávno (tedy s velkou návrhovou rezervou), můžeme s jistotou říci, že tyto empirické přístupy jsou v moderních podmínkách prakticky použitelné. Součinitele tepelné vodivosti a prostupu tepla různých stavebních materiálů, izolace a Podlahové krytiny jsou dobře známé a pro výpočet tepelných ztrát podlahou nejsou nutné žádné další fyzikální charakteristiky. Podle tepelných charakteristik se podlahy obvykle dělí na izolované a neizolované, konstrukčně - podlahy na zemi a kulatiny.

Výpočet tepelných ztrát neizolovanou podlahou na zemi vychází z obecný vzorec posouzení tepelných ztrát obvodovým pláštěm budovy:

kde Q jsou hlavní a doplňkové tepelné ztráty, W;

ALE je celková plocha obklopující konstrukce, m2;

televize , tn- teplota uvnitř místnosti a venkovního vzduchu, °C;

β - podíl dodatečných tepelných ztrát celkem;

n- korekční faktor, jehož hodnota je určena umístěním uzavírací konstrukce;

Ro– odolnost proti přenosu tepla, m2 °С/W.

Všimněte si, že v případě homogenní jednovrstvé podlahové desky je odpor prostupu tepla Ro nepřímo úměrný součiniteli prostupu tepla neizolovaného podlahového materiálu na zemi.

Při výpočtu tepelných ztrát neizolovanou podlahou se používá zjednodušený přístup, ve kterém je hodnota (1+ β) n = 1. Tepelná ztráta podlahou se obvykle provádí zónováním teplosměnné plochy. To je způsobeno přirozenou heterogenitou teplotních polí půdy pod podlahou.

Tepelná ztráta nezateplené podlahy se stanovuje samostatně pro každou dvoumetrovou zónu, jejíž číslování začíná od vnější stěna budova. Celkem se berou v úvahu čtyři takové pásy o šířce 2 m, přičemž teplota půdy v každé zóně je konstantní. Čtvrtá zóna zahrnuje celou plochu neizolované podlahy v hranicích prvních tří pásů. Odpor prostupu tepla je akceptován: pro 1. zónu R1=2,1; pro 2. R2 = 4,3; respektive pro třetí a čtvrtý R3=8,6, R4=14,2 m2*оС/W.

Obr. 1. Zónování povrchu podlahy na terénu a přilehlých zapuštěných stěn při výpočtu tepelných ztrát

V případě zapuštěných místností s půdní základnou podlahy: plocha první zóny přiléhající k povrchu stěny se ve výpočtech bere v úvahu dvakrát. To je celkem pochopitelné, protože tepelné ztráty podlahy se přičítají k tepelným ztrátám ve svislých obvodových konstrukcích k ní přiléhající budovy.

Výpočet tepelných ztrát podlahou se provádí pro každou zónu zvlášť a získané výsledky se sečtou a použijí pro tepelně technické zdůvodnění návrhu budovy. Výpočet teplotních zón vnějších stěn vestavěných místností se provádí podle vzorců podobných výše uvedeným.

Ve výpočtech tepelných ztrát zateplenou podlahou (a za takovou se považuje, pokud její struktura obsahuje vrstvy materiálu s tepelnou vodivostí menší než 1,2 W / (m ° C)) je hodnota odporu prostupu tepla neizolované podlahy na zemi vzrůstá v každém případě o tepelný odpor izolační vrstvy:

Ru.s = δy.s / λy.s,

kde δy.s– tloušťka izolační vrstvy, m; λu.s- tepelná vodivost materiálu izolační vrstvy, W / (m ° C).

Příklady výpočtu pevnosti podlahy s betonovým podkladem

Příklad 1

Je nutné určit tloušťku betonové podložky v průjezdu skladu. Podlahová krytina betonová tl h 1 = 2,5 cm.Zatížení podlahy - z vozů MAZ-205; základní zemina - hlína. Podzemní voda chybí.

U vozidla MAZ-205, které má dvě nápravy se zatížením kol 42 kN, je vypočtené zatížení kol podle vzorce ( 6 ):

R p \u003d 1,2 42 \u003d 50,4 kN

Rozchod kol MAZ-205 je 700 cm 2

Podle vzorce ( 5 ) počítáme:

r = D/2 = 30/2 = 15 cm

Podle vzorce ( 3 ) r p \u003d 15 + 2,5 \u003d 17,5 cm

2. Pro hlinité půdní základy v nepřítomnosti spodní vody podle tabulky 2.2

Na 0 \u003d 65 N / cm 3:

Pro podkladní vrstvu budeme brát beton z hlediska pevnosti v tlaku B22,5. Pak v prostoru pasáže ve skladu, kde není stacionární technologické vybavení(podle par. 2.2 skupina I), při načítání z bezkolejového Vozidlo podle tabulky 2.1 Rδt = 1,25 MPa, E b = 28500 MPa.

3. σ R. Náklad z vozu podle odst. 2.4 , je náklad jednoduchá forma a předán dál kulatý tvar. Proto je vypočtený ohybový moment určen vzorcem ( 11 ). Podle par. 2.13 zeptejme se přibližně h\u003d 10 cm. Poté podle str. 2.10 akceptovat l= 44,2 cm.Pro ρ = r R / l\u003d 17,5 / 44,2 \u003d 0,395 podle tabulky. 2.6 nalézt K 3 = 103,12. Podle vzorce ( 11 ): M p = Na 3 · R p \u003d 103,12 50,4 \u003d 5197 N cm/cm. Podle vzorce ( 7 ) vypočítejte napětí v desce:

Napětí v tloušťce desky h= 10 cm překračuje návrhový odpor R 5t = 1,25 MPa. V souladu s par. 2.13 zopakujeme výpočet a nastavíme velkou hodnotu h= 12 cm, tedy l= 50,7 cm; p = r R / l = 17,5/50,7 = 0,345; Na 3 = 105,2; M R= 105,2 50,4 = 5302 N cm/cm

Přijato σ R= 1,29 MPa se liší od návrhového odporu Rδt = 1,25 MPa (viz tab. 2.1 ) o méně než 5 %, proto akceptujeme podkladní vrstvu betonu z hlediska pevnosti v tlaku třídy B22,5 o tloušťce 12 cm.

Příklad 2

Pro mechanické dílny je nutné určit tloušťku betonového podkladu použitého jako podlaha bez krytiny ( h 1 = 0 cm). Zatížení podlahy - od vážení stroje P p= 180 kN, stojící přímo na podkladové vrstvě, je rovnoměrně rozložen po dráze ve tvaru obdélníku o rozměrech 220×120 cm Na deformaci podkladu nejsou kladeny žádné zvláštní požadavky. Základovou půdou je jemný písek, nacházející se v zóně kapilárního vzlínání podzemní vody.

1. Určíme parametry návrhu.

Předpokládaná délka koleje podle par. 2.5 a podle vzorce ( 1 ) a p \u003d a \u003d 220 cm. Odhadovaná šířka stopy podle vzorce ( 2 ) b p = b = 120 cm Pro základní zeminu z jemného písku umístěného v zóně kapilárního vzlínání podzemní vody dle tab. 2.2 K 0 \u003d 45 N / cm 3. Pro podkladní vrstvu budeme brát beton z hlediska pevnosti v tlaku třídy B22,5. Dále v mechanických dílnách, kde jsou na podlahách instalována stacionární technologická zařízení bez zvláštních požadavků na deformaci podkladu (podle odst. 1 čl. 2.2 skupina II), s pevným zatížením podle tabulky. 2.1 Rδt = 1,5 MPa, E b = 28500 MPa.

2. Určete tahové napětí v betonu desky při ohýbání σ R. Náklad se přenáší po stezce obdélníkového tvaru a podle odst. 2.5 , je nákladem jednoduché formy.

Proto je vypočtený ohybový moment určen vzorcem ( 9 ). Podle par. 2.13 zeptejme se přibližně h\u003d 10 cm. Poté podle str. 2.10 akceptovat l= 48,5 cm.

S přihlédnutím k α = a p / l= 220/48,5 = 4,53 a β = b p / l\u003d 120 / 48,5 \u003d 2,47 podle tabulky. 2.4 nalézt Na 1 = 20,92.

Podle vzorce ( 9 ): M p = Na jeden · R p \u003d 20,92 5180 \u003d 3765,6 N cm/cm.

Podle vzorce ( 7 ) vypočítejte napětí v desce:

Napětí v tloušťce desky h= 10 cm výrazně menší R 5t = 1,5 MPa. V souladu s par. 2.13 Přepočítejme a udržíme h\u003d 10 cm, najdeme nižší značku betonu podkladové vrstvy desky, na které σ R » Rδt. Vezměme beton třídy B15 pro pevnost v tlaku, pro který Rδt = 1,2 MPa, E b = 23000 MPa.

Pak l= 46,2 cm; α = a p / l= 220/46,2 = 4,76 a β = b p / l= 120/46,2 = 2,60; podle tabulky 2.4 Na 1 = 18,63;. M R\u003d 18,63 180 \u003d 3353,4 N cm/cm.

Výsledné tahové napětí v betonové desce třídy pevnosti v tlaku B15 je menší R 5t = 1,2 MPa. Vezměme podkladní vrstvu betonu třídy pevnosti v tlaku B15 o tl h= 10 cm.

Příklad 3

Je nutné určit tloušťku betonového podkladu podlahy ve strojírně při zatížení automatizovanými linkovými stroji a vozidly ZIL-164. Rozložení zátěží je znázorněno na Obr. 1 v", 1 v"", 1 na """. Střed rozchodu kol vozidla je 50 cm od okraje rozchodu stroje. Hmotnost stroje v provozním stavu R R= 150 kN je rovnoměrně rozloženo po ploše obdélníkové dráhy o délce 260 cm a šířce 140 cm.

Podlahová krytina je tvrzený povrch podkladové vrstvy. Základová půda je hlinitopísčitá. Základna se nachází v zóně kapilárního vzlínání podzemní vody

Definujme vypočítané parametry.

U vozu ZIL-164, který má dvě nápravy se zatížením kol 30,8 kN, je vypočtené zatížení kol podle vzorce ( 6 ):

R R= 1,2 30,8 = 36,96 kN

Rozchod kol ZIL-164 je 720 cm2

Podle par. 2.5

r R = r = D/2 = 30/2 = 15 cm

Pro hlinitopísčitou půdu základny, která se nachází v zóně kapilárního vzlínání podzemní vody, dle tab. 2.2 Na 0 \u003d 30 N / cm 3. Pro podkladní vrstvu vezmeme beton třídy pevnosti v tlaku B22,5. Dále do strojírny, kde je na podlahách instalována automatizovaná linka (dle odst 2.2 skupina IV), při současném působení pevného a dynamického zatížení dle tab. 2.1 Rδt = 0,675 MPa, E b= 28500 MPa.

Zeptejme se přibližně h\u003d 10 cm, pak podle str. 2.10 akceptovat l= 53,6 cm.V tomto případě je vzdálenost od těžiště rozchodu kol automobilu k okraji rozchodu stroje 50 cm l = 321,6 cm, tzn. podle par. 2.4 Zatížení působící na podlahu jsou komplexní zatížení.

V souladu s par. 2.17 nastavte polohu výpočtových středů v těžištích stopy stroje (O 1) a kola automobilu (O 2). Z rozložení nákladu (obr. 1 c") vyplývá, že pro výpočetní střed O 1 není jasné, který směr osy OS má být nastaven. Ohybový moment tedy definujeme jako se směrem osy OS rovnoběžně s dlouhou stranou stopy stroje. (obr. 1 c") a kolmo na tuto stranu (obr. 1 v""). Pro výpočetní střed O 2 vezmeme směr OS přes těžiště stop stroje a kola automobilu (obr. 1 v""").

Výpočet 1 Určete tahové napětí v betonu desky při ohýbání σ R pro výpočetní centrum O 1, když OS směřuje rovnoběžně s dlouhou stranou dráhy stroje (obr. 1 c"). V tomto případě se zatížení od stroje s pravoúhlou dráhou vztahuje na zatížení jednoduchého typu. Pro dráhu stroje podle str. 2.5 bez podlahové krytiny h 1 \u003d 0 cm) a p \u003d a \u003d 260 cm; b p \u003d b \u003d 140 cm.

S přihlédnutím k hodnotám α = a р / l= 260/53,6 = 4,85 a β = b p / l\u003d 140 / 53,6 \u003d 2,61 podle tabulky. 2.4 nalézt K 1 = 18,37.

Pro stroj R 0 = R R= 150 kN v souladu s. 2.14 určeno vzorcem ( 9 ):

M p = Na jeden · R p \u003d 18,37 150 \u003d 27555,5 N cm/cm.

Souřadnice těžiště rozchodu kol automobilu: x i= 120 cm a y i= 0 cm.

S přihlédnutím k poměrům x i /l= 120/53,6 = 2,24 a y i /l\u003d 0 / 53,6 \u003d 0 podle tabulky. 2.7 nalézt Na 4 = -20,51.

Ohybový moment ve výpočtovém centru O 1 z kola auta podle vzorce ( 14 ):

M i\u003d -20,51 36,96 \u003d -758,05 N cm/cm.

13 ):

M p I = M 0 + Σ M i= 2755,5 - 758,05 = 1997,45 N cm/cm

7 ):

Výpočet 2 Určete tahové napětí v betonu desky při ohýbání σ R II pro sídelní centrum O 1 když je OS nasměrován kolmo k dlouhé straně stopy stroje (obr. 1 v""). Plochu stopy stroje rozdělujeme na elementární plochy podle odstavce 1. 2.18 . Kompatibilní s clearingovým domem O 1 těžiště elementární plochy čtvercového tvaru s délkou strany a p = b p = 140 cm.

Definujme zatížení R i na elementární plochu podle vzorce ( 15 ), u kterého nejprve určíme plochu stopy stroje F\u003d 260 140 \u003d 36400 cm 2;

K určení ohybového momentu M 0 od zatížení R 0 se počítá pro elementární platformu čtvercového tvaru s těžištěm ve výpočetním středu O 1 hodnoty α = β = a p / l= b p / l\u003d 140 / 53,6 \u003d 2,61 a jejich zohlednění podle tabulky. 2.4 nalézt K 1 = 36,0; podle pokynů z 2.14 a vzorec ( 9 ) počítáme:

M 0 = Na jeden · R 0 \u003d 36,0 80,8 \u003d 2908,8 N cm/cm.

M i, od zatížení umístěných mimo výpočtový střed O 1 . Vypočtené údaje jsou uvedeny v tabulce. 2.10 .

Tabulka 2.10

Vypočítaná data s výpočetním středem O 1 a směrem osy y kolmo k dlouhé straně stopy stroje

já	X i	y i	X i /l	y i /l	Na 4 podle tabulky. 2.7	P i, kN	n i počet zátěží		M i = n i · Načtyři · P i
1	0	120	0	2,24	9,33	36,96	1		363,3
2	120	35	1,86	0,65	-17,22	17,31	4		-1192,3
								Σ M i= -829,0 Ncm/cm

Odhadovaný ohybový moment od kola automobilu a stroje podle vzorce ( 13 ):

M p II = M 0 + Σ M i= 2908,8 - 829,0 = 2079,8 N cm/cm

Tahové napětí v desce při ohýbání podle vzorce ( 7 ):

Výpočet 3 Určete tahové napětí v betonu desky při ohýbání σ R III pro centrum osídlení O 2 (obr. 1 v """). Rozdělte plochu stopy stroje na elementární plochy podle str. 2.18 . Definujme zatížení R i na elementární plochu podle vzorce ( 15 ).

Ohybový moment určíme ze zatížení vzniklého tlakem kola automobilu, pro které zjistíme ρ = r R / l= 15/53,6 = 0,28; podle tabulky 2.6 nalézt Na 3 = 112,1. Podle vzorce ( 11 ):M 0 = Na 3 · R p \u003d 112,1 36,96 \u003d 4143,22 N cm/cm.

Určíme celkový ohybový moment Σ M i od zátěží umístěných mimo centrum osídlení O 2 . Vypočtené údaje jsou uvedeny v tabulce. 2.11 .

Tabulka 2.11

Návrhová data se střediskem osídlení O 2

já	X i	y i	X i /l	y i /l	Na 4 podle tabulky. 2.7	P i, kN	n i počet zátěží		M i = n i · Načtyři · P i
1	0	65	0	1,21	40,97	4,9	1		200,75
2	0	100	0	1,87	16,36	6,6	1		107,98
3	0	155	0	2,89	2,89	11,5	1		33,24
4	40	65	0,75	1,21	19,1	4,9	2		187,18
5	40	100	0,75	1,87	8,44	6,6	2		111,41
6	40	155	0,75	2,89	1,25	11,5	2		28,75
7	95	65	1,77	1,21	-10,78	8,7	2		-187,57
8	95	100	1,77	1,87	-5,89	11,5	2		-135,47
9	95	155	1,77	2,89	-2,39	20,2	2		-96,56
								Σ M i= 249,7 N cm/cm

Odhadovaný ohybový moment od kola automobilu a stroje podle vzorce ( 13 ):

M p III = M 0 + Σ M i= 4143,22 + 249,7 = 4392,92 N cm/cm

Tahové napětí v desce při ohýbání podle vzorce ( 7 ):

více Rδt = 0,675 MPa, v důsledku čehož výpočet opakujeme s nastavením velké hodnoty h. Výpočet provedeme pouze podle zatěžovacího schématu s výpočtovým střediskem O 2, pro které je hodnota σ R III v prvním výpočtu se ukázal jako největší.

Pro přepočet jsme předběžně nastavili h\u003d 19 cm, pak podle str. 2.10 akceptovat l= 86,8 cm; p = r R / l =15/86,8 = 0,1728; Na 3 = 124,7; M 0 = Na 3 · R p\u003d 124,7 36,96 \u003d 4608,9 N cm/cm.

Celkový ohybový moment určíme ze zatížení umístěných mimo výpočetní střed O 2 . Vypočtené údaje jsou uvedeny v tabulce. 2.12 .

Tabulka 2.12

Vypočítaná data pro přepočet

já	X i	y i	X i /l	y i /l	Na 4 podle tabulky. 2.7	P i, kN	n i počet zátěží		M i = n i · Načtyři · P i
1	0	65	0	0,75	76,17	4,9	1		373,23
2	0	100	0	1,15	44,45	6,6	1		293,37
3	0	155	0	1,79	18,33	11,5	1		210,79
4	40	65	0,46	0,75	48,36	4,9	2		473,93
5	40	100	0,46	1,15	32,39	6,6	2		427,55
6	40	155	0,46	1,79	14,49	11,5	2		333,27
7	95	65	1,09	0,75	1,84	8,7	2		32,02
8	95	100	1,09	1,15	3,92	11,5	2		90,16
9	95	155	1,09	1,79	2,81	20,2	2		113,52
								Σ M i= 2347,84 N cm/cm.

M p= M 0 + Σ M i= 4608,9 + 2347,84 = 6956,82 Ncm/cm

Tahové napětí v desce při ohýbání podle vzorce ( 7 ):

Přijatá hodnota σ R= 0,67 MPa se liší od R 5t = 0,675 MPa o méně než 5 %. Podkladní vrstvu přijímáme beton třídy pevnosti v tlaku B22,5 o tl h= 19 cm.

Metodika výpočtu tepelné ztráty prostor a postup jejího provádění (viz SP 50.13330.2012 Tepelná ochrana budov, odst. 5).

Dům ztrácí teplo pláštěm budovy (stěny, stropy, okna, střecha, základy), větráním a kanalizací. Hlavní tepelné ztráty procházejí obvodovým pláštěm budovy – 60–90 % všech tepelných ztrát.

V každém případě je třeba vzít v úvahu tepelné ztráty u všech obvodových konstrukcí, které se nacházejí ve vytápěné místnosti.

V tomto případě není nutné brát v úvahu tepelné ztráty, ke kterým dochází skrz vnitřní struktury pokud rozdíl mezi jejich teplotou a teplotou v sousedních místnostech nepřesáhne 3 stupně Celsia.

Tepelné ztráty obvodovými pláštěmi budov

Ztráta tepla prostory závisí především na:
1 Teplotní rozdíly v domě a na ulici (čím větší rozdíl, tím vyšší ztráty),
2 Tepelně stínící vlastnosti stěn, oken, dveří, nátěrů, podlah (tzv. obvodové konstrukce místnosti).

Obklopující struktury obecně nejsou ve struktuře homogenní. A obvykle se skládají z několika vrstev. Příklad: stěna pláště = omítka + plášť + vnější úprava. Toto provedení může zahrnovat i uzavřené vzduchové mezery(příklad: dutiny uvnitř cihel nebo bloků). Výše uvedené materiály mají vzájemně odlišné tepelné vlastnosti. Hlavní takovou charakteristikou konstrukční vrstvy je její tepelný odpor R.

Kde q je množství ztraceného tepla metr čtvereční obvodová plocha (obvykle měřená ve W/m2)

ΔT - rozdíl mezi teplotou uvnitř vypočtené místnosti a teplotou venkovního vzduchu (teplota nejchladnějšího pětidenního období °C pro klimatickou oblast, ve které se vypočtená budova nachází).

V podstatě se měří vnitřní teplota v místnostech. Obytná místnost 22 oC. Nebytové 18 oC. zóny vodní procedury 33 oC.

Pokud jde o vícevrstvou strukturu, odpory vrstev struktury se sčítají.

δ - tloušťka vrstvy, m;

λ - vypočítaný faktor tepelná vodivost materiálu konstrukční vrstvy s přihlédnutím k provozním podmínkám obvodových konstrukcí, W / (m2 °C).

No a teď jsme přišli na základní údaje potřebné pro výpočet.

Pro výpočet tepelných ztrát obvodovými plášti budovy tedy potřebujeme:

1. Odpory prostupu tepla konstrukcí (pokud je konstrukce vícevrstvá, pak Σ R vrstvy)

2. Rozdíl mezi teplotou v osadní místnost a venku (teplota nejchladnějšího pětidenního období je °C.). ∆T

3. Čtvercové ploty F (samostatné stěny, okna, dveře, strop, podlaha)

4. Další užitečná orientace budovy ve vztahu ke světovým stranám.

Vzorec pro výpočet tepelných ztrát plotu vypadá takto:

Qlimit=(ΔT / Rlimit)* Flimit * n *(1+∑b)

Qlimit - tepelné ztráty obvodovým pláštěm budovy, W

Rogr - odolnost proti přenosu tepla, m.sq.°C/W; (Pokud existuje několik vrstev, pak ∑ Rlimit vrstev)

Fogr – plocha obklopující konstrukce, m;

n je součinitel styku obálky budovy s venkovním vzduchem.

Zdění	Koeficient n
1. Vnější stěny a obklady (včetně větraných venkovním vzduchem), podkrovní stropy (se střechou z kusové materiály) a přes příjezdové cesty; stropy nad chladným (bez ohradních zdí) podzemím v severní stavebně-klimatické zóně
2. Stropy nad chladnými sklepy komunikujícími s venkovním vzduchem; podkrovní stropy (se střechou z rolovací materiály); stropy nad chladným (s obvodovými stěnami) podzemím a studenými podlahami v severní stavebně-klimatické zóně	0,9
3. Stropy nad nevytápěnými sklepy se světlíky ve stěnách	0,75
4. Stropy nad nevytápěnými sklepy bez světelných otvorů ve stěnách, umístěné nad úrovní terénu	0,6
5. Stropy nad nevytápěným technickým podzemím umístěným pod úrovní terénu	0,4

Tepelné ztráty každé obvodové konstrukce se posuzují samostatně. Velikost tepelných ztrát obvodovými konstrukcemi celé místnosti bude součtem tepelných ztrát každou obvodovou konstrukcí místnosti

Výpočet tepelných ztrát podlahami

Neizolovaná podlaha na zemi

Obvykle jsou tepelné ztráty podlahy ve srovnání s obdobnými ukazateli jiných obvodových plášťů budov (vnější stěny, okenní a dveřní otvory) a priori považovány za nevýznamné a jsou ve zjednodušené formě zohledněny ve výpočtech otopných soustav. Tyto výpočty jsou založeny na zjednodušeném systému účtování a korekčních koeficientů pro odolnost proti prostupu tepla různých stavebních materiálů.

Vzhledem k tomu, že teoretické zdůvodnění a metodika výpočtu tepelné ztráty přízemí byla vypracována již poměrně dávno (tedy s velkou návrhovou rezervou), můžeme s jistotou říci, že tyto empirické přístupy jsou v moderních podmínkách prakticky použitelné. Součinitele tepelné vodivosti a prostupu tepla různých stavebních materiálů, izolací a podlahových krytin jsou dobře známé a pro výpočet tepelných ztrát podlahou nejsou nutné další fyzikální charakteristiky. Podle tepelných charakteristik se podlahy obvykle dělí na izolované a neizolované, konstrukčně - podlahy na zemi a kulatiny.

Výpočet tepelných ztrát neizolovanou podlahou na zemi je založen na obecném vzorci pro odhad tepelných ztrát obvodovým pláštěm budovy:

kde Q jsou hlavní a doplňkové tepelné ztráty, W;

ALE je celková plocha obklopující konstrukce, m2;

televize , tn- teplota uvnitř místnosti a venkovního vzduchu, °C;

β - podíl dodatečných tepelných ztrát celkem;

n- korekční faktor, jehož hodnota je určena umístěním uzavírací konstrukce;

Ro– odolnost proti přenosu tepla, m2 °С/W.

Všimněte si, že v případě homogenní jednovrstvé podlahové desky je odpor prostupu tepla Ro nepřímo úměrný součiniteli prostupu tepla neizolovaného podlahového materiálu na zemi.

Při výpočtu tepelných ztrát neizolovanou podlahou se používá zjednodušený přístup, ve kterém je hodnota (1+ β) n = 1. Tepelná ztráta podlahou se obvykle provádí zónováním teplosměnné plochy. To je způsobeno přirozenou heterogenitou teplotních polí půdy pod podlahou.

Tepelná ztráta nezateplené podlahy se stanovuje samostatně pro každou dvoumetrovou zónu, jejíž číslování začíná od vnější stěny objektu. Celkem se berou v úvahu čtyři takové pásy o šířce 2 m, přičemž teplota půdy v každé zóně je konstantní. Čtvrtá zóna zahrnuje celou plochu neizolované podlahy v hranicích prvních tří pásů. Odpor prostupu tepla je akceptován: pro 1. zónu R1=2,1; pro 2. R2 = 4,3; respektive pro třetí a čtvrtý R3=8,6, R4=14,2 m2*оС/W.

Obr. 1. Zónování povrchu podlahy na terénu a přilehlých zapuštěných stěn při výpočtu tepelných ztrát

V případě zapuštěných místností s půdní základnou podlahy: plocha první zóny přiléhající k povrchu stěny se ve výpočtech bere v úvahu dvakrát. To je celkem pochopitelné, protože tepelné ztráty podlahy se přičítají k tepelným ztrátám ve svislých obvodových konstrukcích k ní přiléhající budovy.

Výpočet tepelných ztrát podlahou se provádí pro každou zónu zvlášť a získané výsledky se sečtou a použijí pro tepelně technické zdůvodnění návrhu budovy. Výpočet teplotních zón vnějších stěn vestavěných místností se provádí podle vzorců podobných výše uvedeným.

Ve výpočtech tepelných ztrát zateplenou podlahou (a za takovou se považuje, pokud její struktura obsahuje vrstvy materiálu s tepelnou vodivostí menší než 1,2 W / (m ° C)) je hodnota odporu prostupu tepla neizolované podlahy na zemi vzrůstá v každém případě o tepelný odpor izolační vrstvy:

Ru.s = δy.s / λy.s,

kde δy.s– tloušťka izolační vrstvy, m; λu.s- tepelná vodivost materiálu izolační vrstvy, W / (m ° C).