Úvod

Místní odsávání hraje nejaktivnější roli v komplexu technických prostředků pro normalizaci hygienických a hygienických pracovních podmínek ve výrobních prostorách. V podnicích spojených se zpracováním sypkých materiálů tuto roli hrají aspirační systémy (AS), zajišťující lokalizaci prachu v místech jeho vzniku. Doposud hrálo všeobecné větrání pomocnou roli – zajišťovalo kompenzaci vzduchu odváděného AS. Výzkum oddělení MOPE BelGTASM ukázal, že celková ventilace je nedílná součást komplex odprašovacích systémů (aspirace, systémy pro boj proti sekundární tvorbě prachu - hydraulické proplachování nebo suchý odsávání prachu, celková ventilace).

Navzdory dlouhé historii vývoje získala aspirace zásadní vědeckotechnický základ až v posledních desetiletích. To bylo usnadněno rozvojem výroby ventilátorů a zlepšením technik čištění vzduchu od prachu. Rostla i potřeba aspirace z rychle se rozvíjejících odvětví hutního stavebnictví. Počet vědeckých škol zaměřené na řešení vznikajících problémy životního prostředí. V oblasti aspirace se proslavili Ural (Butikov S.E., Gervasyev A.M., Glushkov L.A., Kamyshenko M.T., Olifer V.D., atd.), Krivoj Rog (Afanasyev I.I., Boshnyakov E.N., atd., Logachev I.D. V.A., Sheleketin A.V a American (Khemeon V., Pring R.) výpočet lokalizace emisí prachu pomocí aspirace Technická řešení vyvinutá na jejich základě v oblasti navrhování aspiračních systémů jsou zakotvena v řadě regulačních a vědecko-metodických materiálů.

Nemovitý učební materiály shrnout nashromážděné poznatky v oblasti projektování aspiračních systémů a systémů centralizovaného odsávání prachu (CVA). Využití posledně jmenovaného se rozšiřuje zejména ve výrobě, kde je hydraulické proplachování z technologických a konstrukčních důvodů nepřijatelné. Kurz je určen pro školení environmentálních inženýrů, metodické materiály doplňují „ Průmyslová ventilace"a zajistit rozvoj praktických dovedností mezi studenty vyšších ročníků oboru 17.05.09. Cílem těchto materiálů je zajistit, aby studenti byli schopni:

Určete požadovaný výkon místních sacích čerpadel a trysek CPU;

Vyberte si racionální a spolehlivé systémy potrubí s minimálními energetickými ztrátami;

Definovat požadovaný výkon aspirační jednotku a vyberte vhodné prostředky tahu

A věděli:

Fyzický základ výpočet výkonu místních sacích stanic;

Zásadní rozdíl mezi hydraulickým výpočtem centrálních řídicích systémů a sítí AC vzduchovodů;

Konstrukční řešení úkrytů pro překládací jednotky a trysky CPU;

Zásady pro zajištění spolehlivosti provozu AS a CPU;

Zásady pro výběr ventilátoru a vlastnosti jeho provozu pro konkrétní potrubní systém.

Pokyny jsou zaměřeny na řešení dvou praktických problémů: „Výpočet a výběr aspiračního zařízení (praktický úkol č. 1), „Výpočet a výběr zařízení pro vakuový systém pro sběr prachu a rozlitých látek (praktický úkol č. 2).

Testování těchto úloh proběhlo v podzimním semestru 1994 v praktických hodinách skupin AG-41 a AG-42, jejichž studentům zpracovatelé vyjadřují poděkování za zjištěné nepřesnosti a technické chyby. Pečlivé studium materiálů studenty Titov V.A., Seroshtan G.N., Eremina G.V. nám dal důvod provést změny v obsahu a vydání metodické pokyny.

1. Výpočet a výběr aspiračního zařízení

Účel práce: definice požadovaný výkon aspirační jednotka obsluhující systém aspiračních krytů nakládacích ploch pásových dopravníků, výběr systému vzduchovodů, lapače prachu a ventilátoru.

Úkol zahrnuje:

A. Výpočet produktivity lokálního sání (nasávací objemy).

B. Výpočet rozptýleného složení a koncentrace prachu v nasávaném vzduchu.

B. Výběr sběrače prachu.

D. Hydraulický výpočet aspiračního systému.

D. Výběr ventilátoru a elektromotoru k němu.

Počáteční údaje

(Číselné hodnoty počátečních hodnot jsou určeny číslem možnosti N. Hodnoty možnosti N = 25 jsou uvedeny v závorkách).

1. Spotřeba přepravovaného materiálu

Gm = 143,5 – 4,3 N, (Gm = 36 kg/s)

2. Hustota částic sypkého materiálu

2700 + 40N, (=3700 kg/m3).

3. Počáteční vlhkost materiálu

4,5 – 0,1 N, (%)

4. Geometrické parametry přenosový skluz, (obrázek 1):

h 1 = 0,5 + 0,02 N, ()

h3 = 1–0,02 N,

5. Typy přístřešků pro ložnou plochu dopravního pásu:

0 – přístřešky s jednoduchými stěnami (pro sudé N),

D – přístřešky s dvojitými stěnami (pro liché N),

Šířka dopravního pásu B, mm;

1200 (pro N=1...5); 1000 (pro N= 6…10); 800 (pro N= 11…15),

650 (pro N = 16…20); 500 (pro N= 21…26).

Sf - plocha průřezu okapu.

Rýže. 1. Nasávání překládací jednotky: 1 – horní dopravník; 2 – horní kryt; 3 – překládací skluz; 4 – spodní přístřešek; 5 – aspirační nálevka; 6 – boční vnější stěny; 7 – boční vnitřní stěny; 8 – tuhá vnitřní přepážka; 9 – dopravní pás; 10 – koncové vnější stěny; 11 – koncová vnitřní stěna; 12 – spodní dopravník

Tabulka 1. Geometrické rozměry spodního přístřešku,m

Šířka dopravního pásu B,m		b	H	L	C		h
0,50	1,5	0,60	0,40	0,60	0,25	0,40	0,12
0,65	1,9	0,80	0,50	0,80	0,30	0,50	0,16
0,80	2,2	0,95	0,60	0,95	0,35	0,60	0,20
1,00	2,7	1,20	0,75	1,2	0,40	0,75	0,25
1,20	3,3	1,40	0,90	1,45	0,45	0,90	0,30

Tabulka 2. Rozdělení velikosti částic přepravovaného materiálu

číslo frakce j,	j=1	j=2	j=3	j=4	j=5	j=6	j=7	j=8	j=9
Velikost otvorů sousedních sít, mm		10 5	5 2,5	2,5 1,25 "	1,25 0,63	0,63 0,4			0,1 0
Průměrný průměr frakce d j, mm	15	7,5	3,75	1,88.	0,99	0,515	0,3	0,15	0,05

* z = 100 (1 – 0,15).

	2	31	25	24	8	2	3	3	2
	30	232,5	93,75	45,12.	7,92	1,03	0,9	0,45	0,1
Kumulativní součet mj	100	98	67	42	18	10	8	5	2

Tabulka 3. Délka úseků aspirační sítě

Délka úseků aspirační sítě	Schéma 1		Schéma 2
	pro liché N	pro N=25, min	dokonce i N
		10
		5
		4

Aspirační systémy se používají v celé řadě průmyslových odvětví, kde je vzduch znečištěný úlomky, prachem a škodlivými látkami. Moderní dřevozpracující, potravinářskou, chemickou výrobu si nelze představit bez zařízení jako jsou výkonná, moderní a spolehlivý systém aspirace.

Ona je také povinný prvek v kovoobrábění, hutnictví, hornictví. Požadavky na ekologický stav výroby se neustále zvyšují, takže jsou vyžadovány stále pokročilejší aspirační systémy. Bez použití tohoto zařízení by nebylo možné být nejen uvnitř výrobních prostor, ale ani na ulici v blízkosti mnoha průmyslových podniků.

Typy systémů

V současné době podniky provádějí výpočet a instalaci monoblokových nebo modulárních aspiračních systémů.

1. Monoblokový design. Monoblokový systém je zcela autonomní a mobilní. Instaluje se vedle zařízení, které potřebuje svoz odpadu. Komponenty monoblokového systému jsou ventilátor, filtr a odpadní nádoba.
2. Modulární design. Modulární aspirační systémy - komplexní návrhy, na zakázku, aby splňovaly specifické požadavky zákazníka. Mohou zahrnovat vzduchové kanály pro aspirační systémy, ventilátory nízký tlak, oddělovače. Takové návrhy mohou fungovat jak v rámci jedné dílny, tak i pro velký závod.

Aspirační systémy se také dělí na přímoproudé a recirkulační. Rozdíl je v tom, že první po zachycení špinavého vzduchu jej pročistí a vypustí do atmosféry, zatímco druhý po vyčištění vrátí vzduch zpět do dílny.

Před instalací aspiračních komplexů jsou vyvinuty, což nutně zahrnuje vytvoření rovinného diagramu na základě požadovaného výkonu. Při správném výpočtu dokáže systém nejen vyčistit dílnu od prachu a škodlivé látky, ale také do něj vracet teplý a čistý vzduch, čímž se snižují náklady na vytápění.

Hlavní součásti systému

• Cyklón. Využívá odstředivou sílu k odstranění pevných prachových částic ze vzduchu. Částice jsou přitlačovány ke stěnám a poté se usazují ve vypouštěcím otvoru.
• Střešní filtry. Skládají se z filtračního bloku a přijímací komory. Vzduch se čistí a poté se vrací zpět do interiéru. Tyto trysky jsou umístěny na externích bunkrech a používají se místo venkovních cyklonů.
• Lapače prachu a třísek. Používají se v podnicích zabývajících se zpracováním dřeva.
• Filtrované rukávy. Uvnitř těchto pouzder se uvolňuje pevná složka vzducho-prachové hmoty, jinými slovy dochází k oddělení vzduchu od nečistot.

Použití pytlových filtrů je velmi účinná metodačištění, díky kterému je zachyceno až 99,9 % částic větších než 1 mikron. A díky použití pulzního čištění filtru funguje maximálně efektivně, což šetří energii.

Instalace aspiračních jednotek nevyžaduje žádné úpravy technologických postupů. Jelikož jsou čistící konstrukce vyráběny na zakázku, přizpůsobují se stávajícím technickým postupům a zapadají do stávajících technologických zařízení používaných např. při zpracování dřeva. Je to díky přesným výpočtům a odkazu na konkrétní podmínky vysoká účinnost práce.

Odpad se ze speciálních popelnic odstraňuje pomocí kontejnerů, pytlů nebo pneumatické dopravy.

Vývojem a instalací čistících systémů se zabývá mnoho společností. Při výběru firmy si pečlivě prostudujte nabídky, založené nejen na reklamních materiálech. Pouze podrobný rozhovor s odborníky o vlastnostech zařízení může pomoci vyvodit závěr o integritě dodavatele.

Systémový výpočet

Aby aspirační systém fungoval efektivně, je nutné provést jeho správný výpočet. Vzhledem k tomu, že to není jednoduchá záležitost, měli by to dělat specialisté s bohatými zkušenostmi.

Pokud jsou výpočty provedeny nesprávně, systém nebude fungovat normálně a spousta peněz bude vynaložena na přepracování. Proto, abychom neriskovali čas a peníze, je lepší svěřit tuto záležitost odborníkům, pro které je navrhování aspiračních a pneumatických dopravních systémů jejich hlavní náplní.

Při výpočtech je nutné vzít v úvahu spoustu faktorů. Podívejme se jen na některé z nich.

• Určujeme průtok vzduchu a tlakovou ztrátu v každém aspiračním bodě. To vše lze nalézt v referenční literatuře. Po určení všech nákladů se provede kalkulace - je třeba je sečíst a vydělit objemem místnosti.
• Z referenční literatury si musíte vzít informace o rychlosti vzduchu v aspiračním systému pro různé materiály.
• Je určen typ lapače prachu. Toho lze dosáhnout tím, že budete mít k dispozici údaje o výkonu konkrétního zařízení pro sběr prachu. Pro výpočet produktivity je potřeba sečíst průtok vzduchu ve všech nasávacích bodech a výslednou hodnotu zvýšit o 5 procent.
• Vypočítejte průměry vzduchovodů. To se provádí pomocí tabulky zohledňující rychlost pohybu vzduchu a jeho spotřebu. Průměr se určuje individuálně pro každou sekci.

I tento malý výčet faktorů ukazuje na složitost výpočtu aspiračního systému. Existují také složitější ukazatele, které může vypočítat pouze osoba se specializovanými znalostmi. vysokoškolské vzdělání a pracovní zkušenosti.

Aspirace je v podmínkách prostě nezbytná moderní výroba. Umožňuje vám splnit požadavky na ochranu životního prostředí a chránit zdraví vašeho personálu.

Úvod

Místní odsávání hraje nejaktivnější roli v komplexu technických prostředků pro normalizaci hygienických a hygienických pracovních podmínek ve výrobních prostorách. V podnicích spojených se zpracováním sypkých materiálů tuto roli hrají aspirační systémy (AS), zajišťující lokalizaci prachu v místech jeho vzniku. Doposud hrálo všeobecné větrání pomocnou roli – zajišťovalo kompenzaci vzduchu odváděného AS. Výzkum katedry MOPE BelGTASM ukázal, že celková ventilace je nedílnou součástí komplexu systémů odsávání prachu (aspirace, systémy pro boj proti sekundární tvorbě prachu - hydraulické proplachování nebo suchý vakuový sběr prachu, celková ventilace).

Navzdory dlouhé historii vývoje získala aspirace zásadní vědeckotechnický základ až v posledních desetiletích. To bylo usnadněno rozvojem výroby ventilátorů a zlepšením technik čištění vzduchu od prachu. Rostla i potřeba aspirace z rychle se rozvíjejících odvětví hutního stavebnictví. Vznikla řada vědeckých škol zaměřených na řešení vznikajících problémů životního prostředí. V oblasti aspirace se proslavili Ural (Butikov S.E., Gervasyev A.M., Glushkov L.A., Kamyshenko M.T., Olifer V.D., atd.), Krivoj Rog (Afanasyev I.I., Boshnyakov E.N., atd., Logachev I.D. V.A., Sheleketin A.V a American (Khemeon V., Pring R.) výpočet lokalizace emisí prachu pomocí aspirace Technická řešení vyvinutá na jejich základě v oblasti navrhování aspiračních systémů jsou zakotvena v řadě regulačních a vědecko-metodických materiálů.

Tyto metodické materiály shrnují nashromážděné poznatky v oblasti projektování aspiračních systémů a systémů centralizovaného odsávání prachu (CVA). Využití posledně jmenovaného se rozšiřuje zejména ve výrobě, kde je hydraulické proplachování z technologických a konstrukčních důvodů nepřijatelné. Metodické materiály určené pro výuku ekologických inženýrů doplňují kurz Průmyslové větrání a umožňují rozvoj praktických dovedností u studentů vyšších ročníků oboru 17.05.09. Cílem těchto materiálů je zajistit, aby studenti byli schopni:

Určete požadovaný výkon místních sacích čerpadel a trysek CPU;

Vyberte racionální a spolehlivé potrubní systémy s minimálními energetickými ztrátami;

Určete požadovaný výkon aspirační jednotka a vyberte vhodné prostředky tahu

A věděli:

Fyzikální základ pro výpočet výkonu místních sacích stanic;

Zásadní rozdíl mezi hydraulickým výpočtem centrálních řídicích systémů a sítí AC vzduchovodů;

Konstrukční řešení úkrytů pro překládací jednotky a trysky CPU;

Zásady pro zajištění spolehlivosti provozu AS a CPU;

Zásady pro výběr ventilátoru a vlastnosti jeho provozu pro konkrétní potrubní systém.

Pokyny jsou zaměřeny na řešení dvou praktických problémů: „Výpočet a výběr aspiračního zařízení (praktický úkol č. 1), „Výpočet a výběr zařízení pro vakuový systém pro sběr prachu a rozlitých látek (praktický úkol č. 2).

Testování těchto úloh proběhlo v podzimním semestru 1994 v praktických hodinách skupin AG-41 a AG-42, jejichž studentům zpracovatelé vyjadřují poděkování za zjištěné nepřesnosti a technické chyby. Pečlivé studium materiálů studenty Titov V.A., Seroshtan G.N., Eremina G.V. nám poskytlo důvod provést změny v obsahu a vydání pokynů.

1. Výpočet a výběr aspiračního zařízení

Účel práce: stanovení požadovaného výkonu aspiračního zařízení obsluhujícího systém aspiračních krytů pro ložné plochy pásových dopravníků, výběr systému vzduchovodů, lapače prachu a ventilátoru.

Úkol zahrnuje:

A. Výpočet produktivity lokálního sání (nasávací objemy).

B. Výpočet rozptýleného složení a koncentrace prachu v nasávaném vzduchu.

B. Výběr sběrače prachu.

D. Hydraulický výpočet aspiračního systému.

D. Výběr ventilátoru a elektromotoru k němu.

Počáteční údaje

(Číselné hodnoty počátečních hodnot jsou určeny číslem možnosti N. Hodnoty možnosti N = 25 jsou uvedeny v závorkách).

1. Spotřeba přepravovaného materiálu

Gm = 143,5 – 4,3 N, (Gm = 36 kg/s)

2. Hustota částic sypkého materiálu

2700 + 40N, (=3700 kg/m3).

3. Počáteční vlhkost materiálu

4,5 – 0,1 N, (%)

4. Geometrické parametry překládacího skluzu, (obrázek 1):

h 1 = 0,5 + 0,02 N, ()

h2=1+0,02N,

h3 = 1–0,02 N,

5. Typy přístřešků pro ložnou plochu dopravního pásu:

0 – přístřešky s jednoduchými stěnami (pro sudé N),

D – přístřešky s dvojitými stěnami (pro liché N),

Šířka dopravního pásu B, mm;

1200 (pro N=1...5); 1000 (pro N= 6…10); 800 (pro N= 11…15),

650 (pro N = 16…20); 500 (pro N= 21…26).

Sf - plocha průřezu okapu.

Rýže. 1. Nasávání překládací jednotky: 1 – horní dopravník; 2 – horní kryt; 3 – překládací skluz; 4 – spodní přístřešek; 5 – aspirační nálevka; 6 – boční vnější stěny; 7 – boční vnitřní stěny; 8 – tuhá vnitřní přepážka; 9 – dopravní pás; 10 – koncové vnější stěny; 11 – koncová vnitřní stěna; 12 – spodní dopravník

Tabulka 1. Geometrické rozměry spodního přístřešku,m

Šířka dopravního pásu B, m

Tabulka 2. Rozdělení velikosti částic přepravovaného materiálu

číslo frakce j,
Velikost otvorů sousedních sít, mm
Průměrný průměr frakce d j, mm

* z = 100 (1 – 0,15).

Při N = 25

Tabulka 3. Délka úseků aspirační sítě

Délka úseků aspirační sítě
	pro liché N		dokonce i N

Rýže. 2. Axonometrické diagramy aspiračního systému přepouštěcích jednotek: 1 – přepouštěcí jednotka; 2 – odsávací potrubí (lokální sání); 3 – lapač prachu (cyklón); 4 – ventilátor

2. Výpočet produktivity lokálního sání

Základem pro výpočet požadovaného objemu vzduchu odváděného z úkrytu je rovnice vzdušné bilance:

Rychlost proudění vzduchu vstupující do úkrytu netěsnostmi (Q n; m 3 / s) závisí na ploše netěsností (F n, m 2) a optimální hodnotě podtlaku v úkrytu (P y, Pa):

kde je hustota okolního vzduchu (při t 0 =20 °C; =1,213 kg/m3).

Pro pokrytí ložné plochy dopravníku jsou netěsnosti soustředěny v oblasti kontaktu vnějších stěn s pohybujícím se dopravním pásem (viz obr. 1):

kde: P – půdorysný obvod úkrytu, m; L 0 – délka úkrytu, m; b – šířka úkrytu, m; – výška konvenční mezery v kontaktní zóně, m.

Tabulka 4. Velikost podtlaku v úkrytu (P y) a šířka mezery ()

Druh přepravovaného materiálu	Střední průměr, mm	Typ přístřešku "0"		Typ přístřešku "D"
Hrudkovitý
Zrnitý
Prášek

Průtok vzduchu vstupující do úkrytu skluzem, m 3 /s

kde S je plocha průřezu okapu, m2; – průtok překládaného materiálu na výstupu ze skluzu (konečná rychlost padajících částic) se určuje postupně výpočtem:

a) rychlost na začátku skluzu, m/s (na konci prvního úseku, viz obr. 1)

G=9,81 m/s2 (5)

b) rychlost na konci druhého úseku, m/s

c) rychlost na konci třetího úseku, m/s

– součinitel klouzání součástí („vyhazovací koeficient“) u – rychlost vzduchu ve skluzu, m/s.

Koeficient skluzu komponent závisí na Butakov-Neikovově čísle*

a Eulerovo kritérium

kde d je střední průměr částic materiálu, se kterým se manipuluje, mm,

(10)

(pokud se ukáže, že je třeba vzít jako vypočítaný průměrný průměr; - součet místních koeficientů odporu (k.m.c.) okapu a přístřešků

ζ in – k.m.s, vstup vzduchu do horního úkrytu, související s dynamickým tlakem vzduchu na konci skluzu.

F in – plocha netěsností v horním krytu, m 2 ;

* Butakov-Neykovova a Eulerova čísla jsou podstatou parametrů M a N široce používaných v normativních a vzdělávacích materiálech.

– Ph.D. žlaby (=1,5 u svislých žlabů, = 90°; =2,5, pokud existuje šikmý úsek, tj. 90°); –k.m.s. tuhá přepážka (u přístřešku typu „D“; u přístřešku typu „0“ není pevná přepážka, v tomto případě pruh = 0);

Tabulka 5. Hodnoty pro úkryt typu „D“.

Ψ – koeficient odporu částic

β – objemová koncentrace částic ve žlabu, m 3 / m 3

– poměr rychlosti proudění částic na začátku skluzu ke konečné rychlosti proudění.

S nalezenými čísly B u a E u se určí koeficient skluzu složek pro rovnoměrně zrychlený tok částic podle vzorce:

Řešení rovnice (15)* lze nalézt metodou postupných aproximací, za předpokladu první aproximace

(16)

Pokud se ukáže, že φ 1

Podívejme se na postup výpočtu na příkladu.

1. Na základě daného rozdělení velikosti částic sestrojíme integrální graf rozdělení velikosti částic (pomocí dříve nalezeného integrálního součtu m i) a najdeme střední průměr (obr. 3) d m = 3,4 mm > 3 mm, tzn. máme případ přetížení kusového materiálu a tedy =0,03 m; Py = 7 Pa (tabulka 4). Podle vzorce (10) střední průměr částic.

2. Pomocí vzorce (3) určíme plochu netěsností spodního úkrytu (s ohledem na to, že L 0 = 1,5 m; b = 0,6 m, při B = 0,5 m (viz tabulka 1)

Fn = 2 (1,5 + 0,6) 0,03 = 0,126 m2

3. Pomocí vzorce (2) určíme proudění vzduchu vstupující netěsnostmi úkrytu

Existují další vzorce pro stanovení koeficientu, včetně: pro proudění malých částic, jejichž rychlost je ovlivněna odporem vzduchu.

Rýže. 3. Integrální graf distribuce velikosti částic

4. Pomocí vzorců (5)… (7) zjistíme průtoky částic ve skluzu:

proto

n = 4,43 / 5,87 = 0,754.

5. Pomocí vzorce (11) určíme množství k.m.s. žlabů s přihlédnutím k odolnosti přístřešků. Když F in =0,2 m 2, podle vzorce (12) máme

s h/H = 0,12/0,4 = 0,3,

podle tabulky 5 zjistíme ζ n ep =6,5;

6. Pomocí vzorce (14) zjistíme objemovou koncentraci částic ve žlabu

7. Pomocí vzorce (13) určíme součinitel odporu
částice ve skluzu

8. Pomocí vzorců (8) a (9) najdeme Butakovovo–Neikovovo číslo a Eulerovo číslo:

9. Koeficient „vysunutí“ určíme podle vzorce (16):

A proto můžete použít vzorec (17) s přihlédnutím k (18)… (20):

10. Pomocí vzorce (4) určíme proudění vzduchu vstupující do spodního krytu první překládací jednotky:

Abychom omezili výpočty, nastavíme průtok pro druhý, třetí a čtvrtý překládací uzel

k2=0,9; k3 = 0,8; až 4 = 0,7

Výsledky výpočtu zapíšeme do prvního řádku tabulky. 7, za předpokladu, že všechny překládací uzly jsou vybaveny stejným úkrytem, ​​je rychlost proudění vzduchu vstupujícího netěsnostmi i -tého překládacího uzlu Q n i = Q n = 0,278 m 3 /s. Výsledek zapíšeme do druhého řádku tabulky. 7, a výše výdajů Q f i + Q n i – ve třetí. Výše nákladů představuje celkovou produktivitu aspirační jednotky (průtok vzduchu vstupující do lapače prachu - Q n) a je uvedena v osmém sloupci tohoto řádku.

Výpočet rozptýleného složení a koncentrace prachu v nasávaném vzduchu

Hustota prachu

Průtok vzduchu na výstupu skluzem je Q kapalný (netěsnostmi pro úkryt typu „O“ – Q Нi = Q H), odváděný z úkrytu – Q ai (viz tabulka 7).

Geometrické parametry úkrytu (viz obr. 1), m:

délka – L 0 ; šířka – b; výška - N.

Plocha průřezu, m:

a) sací potrubí F in = bc.;

b) přístřešky mezi vnějšími stěnami (pro typ odjezdu „O“)

c) úkryty mezi vnitřní stěny(pro přístřešek typu „D“)

F1 = b 1 H;

kde b je vzdálenost mezi vnějšími stěnami, m; b 1 – vzdálenost mezi vnitřními stěnami, m; H – výška úkrytu, m; с – délka vstupní části sacího potrubí, m.

V našem případě s B = 500 mm pro přístřešek s dvojitými stěnami (typ přístřešku „D“) b = 0,6 m; bi = 0,4 m; C = 0,25 m; H = 0,4 m;

F inx =0,25 0,6 =0,15 m2; F1 = 0,4 0,4 ​​= 0,16 m2.

Vyjmutí aspiračního trychtýře z žlabu: a) pro typ přístřešku „0“ L y = L; b) pro přístřešek typu „D“ L y = L –0,2. V našem případě L y =0,6 – 0,2 =0,4 m.

Průměrná rychlost vzduchu uvnitř krytu, m/s:

a) pro přístřešek typu „D“.

b) pro typ přístřešku „0“

=(Qf+0,5QH)/F2. (22)

Rychlost vstupu vzduchu do aspiračního trychtýře, m/s:

Q a /F in (23)

Průměr největší částice v nasávaném vzduchu, mikrony:

Pomocí vzorce (21) nebo vzorce (22) určíme rychlost vzduchu v úkrytu a výsledek zapíšeme do řádku 4 tabulky. 7.

Pomocí vzorce (23) určíme rychlost vstupu vzduchu do aspirační nálevky a výsledek zapíšeme do řádku 5 tabulky. 7.

Pomocí vzorce (24) určíme a výsledek zapíšeme do řádku 6 tabulky. 7.

Tabulka 6. Hmotnostní obsah prachových částic v závislosti na

Číslo zlomku j	Velikost frakce, mikrony	Hmotnostní zlomek částic j-tá frakce(, %) při, um

Hodnoty odpovídající vypočtené hodnotě (nebo nejbližší hodnotě) se vypisují ze sloupce 6 tabulky a výsledky (v podílech) se zapisují do řádků 11...16 sloupců 4...7 tabulky. 7. Můžete také použít lineární interpolaci tabulkových hodnot, ale je třeba mít na paměti, že výsledek bude zpravidla získán, a proto je třeba upravit maximální hodnotu (pro zajištění).

Stanovení koncentrace prachu

Spotřeba materiálu – , kg/s (36),

Hustota částic materiálu – , kg/m 3 (3700).

Počáteční vlhkost materiálu –, % (2).

Procento jemnějších částic v překládaném materiálu je , % (při =149...137 mikronů, =2 + 1,5=3,5 %. Spotřeba prachu znovu nabitého materiálem je ,g/s (103,536=1260).

Nasávané objemy – , m 3 /s (). Rychlost vstupu do aspirační nálevky je , m/s ().

Maximální koncentrace prachu ve vzduchu odstraněného lokálním odsáváním z i-tého úkrytu (, g/m 3),

Skutečná koncentrace prachu v nasávaném vzduchu

, (26)

kde je korekční faktor určený vzorcem

kde

pro úkryty typu „D“, pro úkryty typu „O“; v našem případě (při kg/m3)

Nebo s W=W 0 = 2 %

1. Podle vzorce (25) vypočítáme a výsledky zapíšeme do 7. řádku souhrnné tabulky. 7 (udaná spotřeba prachu se vydělí odpovídajícím číselná hodnotařádky 3 a výsledky se zapíší do řádku 7; pro pohodlí v poznámce, tzn. do sloupce 8 zadejte hodnotu).

2. Podle vzorců (27...29) sestrojíme při zjištěné vlhkosti vypočítaný vztah typu (30) pro určení korekčního faktoru, jehož hodnoty se zapisují do řádku 8 souhrnné tabulky. . 7.

Příklad. Pomocí vzorce (27) najdeme korekční faktor psi a m/s:

Pokud se ukáže, že obsah prachu ve vzduchu je významný (> 6 g/m3), je nutné zajistit technické metody ke snížení koncentrace prachu, například: hydrozavlažování překládaného materiálu, snížení rychlosti vzduchu vstup do aspiračního trychtýře, instalace usazovacích prvků v úkrytu nebo použití lokálních sacích separátorů. Pokud je možné pomocí hydrozavlažování zvýšit vlhkost na 6 %, pak budeme mít:

Při =3,007, =2,931 g/m3 a použijeme vztah (31) jako vypočtený poměr pro.

3. Pomocí vzorce (26) určíme skutečnou koncentraci prachu v prvním lokálním odsávání a výsledek zapíšeme do řádku 9 tabulky. 7 (hodnoty řádku 7 se vynásobí odpovídajícím i-tým sáním - hodnoty řádku 8).

Stanovení koncentrace a rozptýleného složení prachu před sběračem prachu

Pro výběr zařízení pro sběr prachu pro aspirační systém, který obsluhuje všechny lokální výfuky, je nutné zjistit průměrné parametry vzduchu před sběračem prachu. K jejich určení se používají zřejmé bilanční vztahy zákonů zachování hmoty transportované vzduchovými kanály prachu (za předpokladu, že usazování prachu na stěnách vzduchovodů je zanedbatelné):

Pro koncentraci prachu ve vzduchu vstupujícím do sběrače prachu máme zřejmý vztah:

Mějte na paměti, že náklady prach j-i zlomky v i –tém lokálním sání

To je zřejmé

1. Vynásobte podle vzorce (32) hodnoty řádku 9 a řádku 3 tabulky. 7 zjistíme spotřebu prachu v i –tém sání a její hodnoty zapíšeme do řádku 10. Do sloupce 8 zapíšeme součet těchto výdajů.

Rýže. 4. Rozdělení prachových částic podle velikosti před vstupem do sběrače prachu

Tabulka 7. Výsledky výpočtů objemů nasávaného vzduchu, rozptýleného složení a koncentrace prachu v lokálním sání a před lapačem prachu

	Legenda	Dimenze	Pro i-té odsávání				Poznámka
							g/s při W=6 %

2. Vynásobením hodnot řádku 10 odpovídajícími hodnotami řádků 11...16 získáme podle vzorce (34) množství spotřebovaného prachu j-té frakce v i- místní sání. Hodnoty těchto veličin se zapisují na řádky 17...22. Řádkový součet těchto hodnot zapsaný ve sloupci 8 představuje spotřebu j-té frakce před sběračem prachu a poměr těchto součtů k celkové spotřebě prachu podle vzorce (35) je hmotnostní zlomek j-té frakce prachu vstupující do sběrače prachu. Hodnoty se zadávají do sloupce 8 tabulky. 7.

3. Na základě rozdělení prachových částic podle velikosti vypočtené jako výsledek sestrojení integrálního grafu (obr. 4) zjistíme velikost prachových částic, menší než které původní prach obsahuje 15,9 % z celkové hmotnosti částic ( um), střední průměr (um) a distribuce velikosti částic disperze: .

Nejpoužívanější pro čištění aspiračních emisí z prachu jsou inerciální sběrače suchého prachu - cyklony typu TsN; inerciální mokré sběrače prachu - cyklony - pracovníci SIOT, koagulační mokré sběrače KMP a KTSMP, rotoklony; kontaktní filtry – sáčkové a granulované.

Pro manipulaci s nevyhřívanými suchými sypkými materiály se zpravidla používají cyklony NIOGAZ s koncentrací prachu do 3 g/m 3 a mikrony, nebo kapsové filtry s vyšší koncentrací prachu a menší velikostí prachu. V podnicích s uzavřenými cykly zásobování vodou se používají inerciální mokré sběrače prachu.

Průtok vyčištěného vzduchu – , m 3 /s (1,7),

Koncentrace prachu ve vzduchu před sběračem prachu – g/m3 (2,68).

Rozptýlené složení prachu ve vzduchu před sběračem prachu je (viz tabulka 7).

Střední průměr prachových částic je , µm (35,0).

Disperze distribuce velikosti částic – (0,64),

Při výběru cyklónů typu CN jako sběrače prachu se používají následující parametry (tabulka 8).

aspirační dopravník hydraulické potrubí

Tabulka 8. Hydraulický odpor a účinnost cyklonů

Parametr
µm – průměr částic zachycených o 50 % v cyklonu o průměru m při rychlosti vzduchu, dynamická viskozita vzduchu Pa s a hustota částic kg/m 3
M/s – optimální rychlost vzduchu v průřezu cyklónu
Rozptyl koeficientů částečného čištění –
Součinitel místního odporu cyklónu, vztažený k dynamickému tlaku vzduchu v průřezu cyklónu, ζ c:
pro jeden cyklon
pro skupinu 2 cyklonů
pro skupinu 4 cyklonů

Přípustná koncentrace prachu ve vzduchu, emitovaného do atmosféry, g/m 3

při m 3 /s (37)

při m 3 /s (38)

Kde je koeficient zohledňující fibrogenní aktivitu prachu stanoven v závislosti na hodnotě maximální přípustné koncentrace (MAC) prachu v ovzduší pracovní oblast:

MPC mg/m3

Požadovaný stupeň čištění vzduchu od prachu, %

Odhadovaný stupeň čištění vzduchu od prachu, %

(40)

odkud je stupeň čištění vzduchu prach j-tý zlomky, % (frakční účinnost - bráno podle referenčních údajů).

Disperzní složení mnoha průmyslových prachů (při 1< <60 мкм) как и пофракционная степень их очистки и инерционных пылеуловителю подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, и общая степень очистки определяется по формуле :

kde

kde je průměr částic zachycených o 50 % v cyklonu o průměru Dc při průměrné rychlosti vzduchu v jeho průřezu,

– dynamický koeficient viskozity vzduchu (při t=20 °C, =18,09–10–6 Pa–s).

Integrál (41) není řešen v kvadraturách a jeho hodnoty jsou určeny numerickými metodami. V tabulce Obrázek 9 ukazuje funkční hodnoty nalezené těmito metodami a vypůjčené z monografie.

Není těžké to zjistit

toto je pravděpodobnostní integrál, jehož tabulkové hodnoty jsou uvedeny v mnoha matematických referenčních knihách (viz například).

Zvážíme postup výpočtu pomocí konkrétního vizážisty.

1. Přípustná koncentrace prachu ve vzduchu po jeho vyčištění podle vzorce (37) s maximální přípustnou koncentrací v pracovní oblasti 10 mg/m 3 ()

2. Požadovaný stupeň čištění vzduchu od prachu podle vzorce (39) je

Takovou účinnost čištění pro naše podmínky (µm a kg/m 3) může zajistit skupina 4 cyklonů TsN-11

3. Stanovme požadovanou plochu průřezu jednoho cyklonu:

4. Určete odhadovaný průměr cyklonu:

Z normalizované řady průměrů cyklon vybíráme nejbližší (300, 400, 500, 600, 800, 900, 1000 mm), a to m.

5. Určete rychlost vzduchu v cyklonu:

6. Pomocí vzorce (43) určíme průměr částic zachycených v tomto cyklonu o 50 %:

7. Pomocí vzorce (42) určíme parametr X:

Získaný výsledek, založený na metodě NIOGAZ, předpokládá logaritmicky normální rozložení prachových částic podle velikosti. Ve skutečnosti se rozptýlené složení prachu v oblasti velkých částic (> 60 mikronů) v nasávaném vzduchu pro zakrytí nakládacích ploch dopravníků liší od normálního logaritmického zákona. Proto se doporučuje porovnat vypočítaný stupeň čištění s výpočty pomocí vzorce (40) nebo s metodikou oddělení MOPE (pro cyklony), na základě diskrétního přístupu k tomu, co je poměrně plně pokryto v kurzu „Mechanika aerosolů “.

Alternativním způsobem, jak určit spolehlivou hodnotu celkového stupně čištění vzduchu v lapačích prachu, je provést speciální experimentální studie a porovnat je s vypočtenými, které doporučujeme pro hloubkové studium proces čištění vzduchu od pevných částic.

9. Koncentrace prachu ve vzduchu po čištění je

těch. méně než přijatelné.

Při vývoji technologické části projektu je třeba komplexně řešit problematiku odsávání a odprašování technologického vybavení zajištění odpovídajících hygienických norem.

Při projektování zařízení na zachycování prachu pro čištění odpadních plynů a nasávání vzduchu vypouštěného do atmosféry je nutné vzít v úvahu rychlost vzduchu nebo plynu v zařízení; fyzikálně-chemické vlastnosti a rozdělení velikosti částic prachu, počáteční obsah prachu v plynu nebo vzduchu, typ tkaniny pro tkaninové filtry, teplota a vlhkost prachu. Množství výfukových plynů a nasávaného vzduchu z technologické instalace určeno výpočtem při návrhu.

Takže pro aspirační systém mlýna:

Q = 3600·S·V m = 3600··V m, (5)

kde Q je množství vzduchu procházejícího mlýnem za 1 hodinu S je plocha průřezu mlýna; V m je rychlost pohybu vzduchu uvnitř mlýna s přihlédnutím k sání v systému; D je průměr mlýna.

Teplota výfukových plynů a nasávaného vzduchu (ne méně) - 150ºС. V m = 3,5 – 6,0 m/s. Pak:

Obsah prachu 1 m3 výfukových plynů a nasávaného vzduchu je 131 g. Přípustné koncentrace prachu ve vyčištěných plynech a vzduchu by neměly překročit 50 mg/m3.

K čištění nasávaného vzduchu opouštějícího kulový mlýn používáme dvoustupňový čisticí systém:

1. Cyklon TsN-15, stupeň čištění 80-90 %:

¾ 1 baterie: 262 - 262 · 0,8 = 52,4 g/m3;

¾ 2. baterie: 52,4 - 52,4 · 0,8 = 10,48 g/m3;

¾ 3. baterie: 10,48 - 10,48·0,8 = 2,096 g/m3;

¾ 4 baterie: 2,096 - 2,096 · 0,8 = 0,419 g/m3.

2. Elektrický odlučovač Ts-7.5SK, stupeň čištění 85-99%:

0,419 - 0,419 · 0,99 = 0,00419 g/m3.

Zařízení pro usazování prachu. Cyklon TsN-15

Cyklony jsou určeny k čištění prašného vzduchu od suspendovaných pevných částic (prachu) a pracují při teplotách nepřesahujících 400°C.

Obrázek 8 – Skupina dvou cyklonů TsN-15

Výběr zařízení pro usazování prachu pro dodávku produktu:

Q = 3600 · ·Vm = 3600 · ·5 = 127170/4 = 31792,5 m3/h.

Technologický výpočet lze provést pomocí vzorce:

M = Q/q = 31792,5/20000 = 1,59 (přijímáme 2 kusy)

Potom skutečný faktor zatížení zařízení v čase: Kin = 1,59/2 = 0,795.

Tabulka 19 - Technické specifikace skupiny dvou cyklonů TsN-15

Elektrostatický odlučovač

Elektrický odlučovač Ts-7.5SK je určen pro odprašování plynů a odpadu ze sušících bubnů, dále pro odstraňování prachu ze vzduchu a plynů odsátých z mlýnů.

K odstranění prachu usazeného na elektrodách umístěných v elektrostatickém odlučovači se tyto otřepou pomocí třepacího mechanismu. Prach oddělený od elektrod vstupuje do sběrných násypek a je odstraňován stavidly.

Elektrostatický odlučovač snižuje koncentraci prachu ve vzduchu o 33,35 %, přičemž do atmosféry uvolňuje 1,75 gramu na metr krychlový. Metr.

Tabulka 20 - Technické vlastnosti elektrostatického odlučovače Ts-7.5SK

Ukazatele	Rozměry a parametry
Stupeň čištění vzduchu a plynu od prachu v %	95 – 98
Maximální rychlost plyny v m/sec
Teplota plynů na vstupu do elektrostatického odlučovače ve °C	60-150
Teplota plynu na výstupu z elektrostatického odlučovače	Ne více než 25 °C nad jejich rosným bodem
Odolnost elektrostatického odlučovače v mm vody. Umění.	Ne více než 20
Přípustný tlak nebo vakuum v elektrostatickém odlučovači v mm vody. Umění.
Počáteční obsah prachu plynu v g/m 3 již ne
Aktivní plocha průřezu elektrostatického odlučovače vm3	7,5
Počet elektrod ve dvou polích:
srážecí
korunovat
Třesný motor:
typ	AOL41-6
výkon v kW
Konec tabulky 20
Ukazatele	Rozměry a parametry
počet otáček za minutu
Motor stavidla:
typ	AO41-6
výkon v kW	1,7
počet otáček za minutu
Napájení topné prvky pro 8 izolátorů v kW	3,36
Napájení elektrod proudem vysokého napětí vyrobené z elektrické jednotky typu	AFA-90-200
Jmenovitý výkon transformátoru v kVA
Jmenovitý usměrněný proud v ma
Jmenovité usměrněné napětí v kV
rozměry v mm:
délka
šířka (bez pohonu třepacího mechanismu)
výška (bez stavidla)
Hmotnost v t	22,7
Výrobní závod	Pavshinsky strojní závod Moskevské regionální ekonomické rady

Fanoušek

Odstředivé ventilátory vysoký tlak Typ VVD je určen pro pohyb vzduchu v systémech přívodní a odsávací ventilace průmyslové budovy s celkovou ztrátou celkového tlaku až 500 sec/m2. Ventilátory jsou vyráběny v pravém i levém rotaci a jsou dodávány kompletní s elektromotory.

Bylo vytvořeno mnoho programů, které pomáhají inženýrům podílejícím se na návrhu a výpočtu ventilace. Počítač nejen vypočítá všechny požadované parametry, ale také provede výkresy ventilace. O nejpohodlnější a jednoduchá řešení, a také to, na čem je založen algoritmus jejich práce, čtěte dále.

Program pro výpočet ventilace Vent-Calc

Návrhový software Vent-Calc je jedním z nejfunkčnějších a nejdostupnějších. Algoritmus jeho práce je založen na Altschulových vzorcích. Hydraulické výpočty vzduchovody jsou vyrobeny podle metody převzaté z „Příručky projektanta“ vydané Staroverovem. Stejně dobře si poradí s výpočtem přirozeného a nuceného větrání.

Programové funkce pro ventilaciVent-Calc:

• Výpočet vzduchových kanálů s přihlédnutím k teplotě a rychlosti proudění, proudění vzduchu;
• Hydraulický výpočet vzduchovodů;
• Výpočet lokální odpor(zúžení, odbočky, expanze a vidlice) vnitřních kanálů. Vypočítají se koeficienty odporu v různých částech systému, tlakové ztráty v Pascalech, program vybere ventilační zařízení. Pro ověření správnosti výpočtů jsou přiloženy tabulky VSN 353-86. Během provozu ventilační program odkazuje uživatele na požadované vzorce a tabulky;
• Vhodné pro výpočet přirozené větrání prostory. Stanoví se optimální průřez ventilačního potrubí zajišťující převahu průvanu nad odporem vzduchu při daném průtoku vzduchu;
• Vypočítá topný výkon ohřívače nebo jakéhokoli jiného typu ohřívače vzduchu.

Tento program pro výpočet ventilace je velmi dobrý pro studenty, kteří právě absolvují kurz ventilace na univerzitě. Další výhodou je, že je volně šiřitelný.

Nejnovější vydání softwaru pro návrh ventilace Vent-Calc vám to umožňuje co nejdříve vypočítat aerodynamický odpor systému a další ukazatele potřebné pro předběžný výběr zařízení. K tomu jsou vyžadovány následující indikátory:

• délka hlavního vzduchového potrubí místnosti;
• proudění vzduchu na začátku systému;
• proudění vzduchu na konci systému.

Ručně je takový výpočet poměrně pracný a provádí se po etapách. Výpočtový program Vent-Calc proto usnadní a urychlí práci projektantů, specialistů na prodej klimatizačních zařízení a kvalifikovaných montážníků.

Software pro navrhování inženýrských systémů MagiCAD

Jedná se o program pro projektování systémů větrání, vytápění, vodovodů a kanalizací a elektrických sítí. MagiCAD vypočítá a vytvoří potřebné výkresy.

Bude se hodit stavitelům, projektantům, projektantům a manažerům prodeje zařízení.

Funkce MagicCADu:

• všechny druhy plateb za ventilační systémy(přívod a výfuk);
• 2D obraz;
• 3D obraz;
• nejširší databáze zařízení od evropských výrobců;
• vytvoření všeho potřebného projektová dokumentace včetně specifikací;
• možnost výměny dat s jinými programy pro kreslení ventilace;
• Kompatibilní s ADT a AutoCAD.

Grafika MagiCADu vychází z AutoCADu a je vlastně jeho doplňkem. Program byl vytvořen finskými vývojáři, kteří jeho použití co nejvíce zjednodušili. Inženýr obeznámený s AutoCADem proto snadno pochopí pomocný program pro výpočet ventilace a další inženýrské systémy MagicCAD. Snadnosti použití je dosaženo rozdělením jádra na moduly: Větrání, Potrubí, Elektřina a Místnost.

Specialista nemusí kreslit složité rozvody vzduchu, armatury a odbočky. Hotové prvky se sestavují jako konstruktor. Nepotřebujete ani pravítko. Hlavním úkolem konstruktéra je správně uspořádat stávající komponenty pro dosažení optimálního výsledku. Veškeré informace o projektu jsou zde. Při pohledu na elektronický výkres můžete získat nezbytné informace o provozu budoucího větrání, například o průřezu vzduchovodů a rychlosti proudění vzduchu v nich.

Program MagiCAD pro výpočet ventilačních systémů používají desítky velkých projekčních kanceláří ve skandinávských zemích a mnoho projekčních organizací v zemích SNS.

Program pro výpočet přirozené ventilace a aspirace GIDRV 3.093

Program GIDRV 3.093 byl vytvořen pro výpočet ventilačních systémů s nuceným a přirozeným tahem. Jedná se o víceúlohový formulář se sadou záložek: „Charakteristiky schématu“, „Podlahy“, „Řezy“, „Místní odpory“, „Tabulka výpočtu“.

Funkce programu pro výpočet přirozené ventilace GIDRV 3.093:

• kontrolní výpočet parametrů odtahového kanálu přirozeného větrání;
• výpočet nového a kontrolního výpočtu vzduchové kanály pro aspiraci;
• výpočet nových a kontrolní výpočty potrubí přívodu a odvodu vzduchu pro systémy s nuceným tahem.

Po obdržení výsledků můžete změnit počáteční parametry na libovolné části vzduchového potrubí a vyrobit nové schéma. Pomocí tohoto programu pro výpočet přirozené ventilace můžete vybrat libovolné kombinace, dosáhnout optimální výkon práce.

Diagramy s vysvětlením (charakteristiky kanálů, odpor systému, výsledky výpočtů) jsou uloženy v jediném souboru. Přepínání a práce s různé možnosti výpočty jsou velmi pohodlné a jednoduché.

Oblasti s přetlakem jsou automaticky identifikovány a jsou poskytnuty možnosti řešení problému (zúžit průřez, použít membrány, šoupátka, tlumivky).

Výpočtový program přirozené ventilace je vybaven funkcí pro výpočet škrticích mechanismů, kterých je několik nejlepší možnosti a s uvedením toho nejvhodnějšího.

Během výpočtů přirozené ventilace detekuje nejvíce přetížené oblasti systému. Zobrazuje tlak pro každý úsek, ztráty a jejich příčiny (odpor potrubí, tření).

Všechny výpočty lze tisknout včetně tabulek.

Placené, ale demo verze je k dispozici ke kontrole.

Program pro výpočet ventilace kouře Fans 400

Program Fans 400 byl vytvořen pro výpočet větrání kouře v prostorách. S jeho pomocí můžete určit výkon systému odvodu kouře z hal, chodeb a vestibulů. Program pro výpočet větrání kouře pomáhá vybrat výkon ventilátorů a dalších speciálních zařízení.

Fans 400 je určen pro konstruktéry, požární inspektory a specializované studenty.

Použití ventilace kouře pro výpočty nezpůsobí potíže uživateli jakékoli úrovně školení. Je distribuován zdarma. Aby program fungoval správně, musíte k počítači připojit tiskárnu.

Program výběru potrubí Ducter 2.5

Tento program pro výběr vzduchotechnického zařízení vypočítává průměry sekcí vzduchového potrubí. Uživatel vstoupí maximální hodnoty rychlosti proudění ve vzduchovodech, výškové rozdíly při výpočtu přirozené ventilace nebo CMC segmentu. Na základě těchto informací program lineárně vybírá vzduchotechnické zařízení standardního průměru podle VSN 353-86. Konečné rozhodnutí o průměru tedy zůstává na specialistovi.

Pokud je potřeba vzduchovod s nestandardními parametry, program také pomůže: jeden parametr se zadá, zbytek se vybere. Krok výběru se nastavuje v nastavení.

Indikátory tlaku a teploty vzduchu se nastavují, pokud se počítá systém klimatizace. Údaje o tlaku na každém úseku je možné získat zadáním jeho délky a celkového koeficientu odporu. Zohledňuje se materiál budoucího vzduchového potrubí.

Pro zobrazení rozměrů každé oblasti můžete nastavit jednu z několika možností.

Verze programu od Ducter 3 a vyšší pro výběr zařízení vám pomohou plně vypočítat celý ventilační systém.

Program pro kreslení ventilace „SVENT“

Program SVENT je určen pro větrání salónků na počítačích s operačním systémem Windows.

Funkce SVENT:

• aerodynamický výpočet systémů nuceného a výfukového větrání;
• program pro výkresy ventilace v axonometrii, využívá prvky AutoCADu;
• sestavuje specifikace.

Provádí 2 typy výpočtů:

• Automaticky navrhne obdélníkový resp kulatý tvar na základě zadaných údajů o otáčkách v blízkosti ventilátorů a na koncích vzduchovodů;
• Výpočet systému se zadanými údaji o průřezech a tlakových ztrátách.

Výpočtový program pracuje se všemi typy vzduchovodů (kulaté, obdélníkové a nestandardní tvar). Databázi vzduchovodů můžete doplnit o potřebné vzorky.

Základ uzlu pracuje na výpočtových schématech pro místní součinitele odporu z VSN 353-86, Příručka projektanta, kterou vydal I.G. Staroverov. a několik dalších zdrojů. Lze jej i doplňovat.

Program pro kreslení ventilace CADvent

Tento program pro kreslení ventilace je založen na výkonném a sofistikovaném AutoCADu. Spolu s vývojem AutoCADu je CADvent upravován a vylepšován a jsou přidávány nové funkce. Tento profesionální programy pro ventilační výkresy, výpočty a prezentace vytvořené pro inženýry pracující v oblasti návrhu a vývoje ventilačních, klimatizačních a topných systémů.

Funkce CADvent:

• výpočet průřezu vzduchovodů;
• výpočet tlakové ztráty;
• akustický výpočet;
• vytvoření 2D výkresu s potřebnými symboly;
• 3D modelování;
• specifikace prvků, které lze přenést do MS Excel;
• vytváření prezentací.

Program CADvent poskytuje možnost změnit jakékoli změny na již hotový projekt, změnit parametry návrhu, přidat nové prvky. Lze jej kombinovat s programy DIMsilencer (program pro výběr tlumiče hluku ve ventilačním systému) a DIMcomfort (výběr distributorů vzduchu s přihlédnutím k rychlosti proudění a hluku v místech, kde se nacházejí osoby).

Uživatelé berou na vědomí snadné použití, ale chybí rusifikace a také schopnost vytvořit axonometrickou projekci.

Podívejte se na video o dalším programu s názvem Comfort-B.