Posouzení technického stavu konstrukcí dle vnější znaky se provádí na základě stanovení následujících faktorů:

• - geometrické rozměry konstrukcí a jejich řezů;
• - přítomnost prasklin, odlupování a destrukce;
• - stav ochranných nátěrů (barvy a laky, omítky, ochranné zástěny atd.);
• - průhyby a deformace konstrukcí;
• - porušení přilnavosti výztuže k betonu;
• - přítomnost prasknutí výztuže;
• - stav kotvení podélné a příčné výztuže;
• - stupeň koroze betonu a tvarovek.

Definice a hodnocení stavu nátěry železobetonové konstrukce by měly být vyrobeny podle metodiky stanovené v GOST 6992-68. V tomto případě jsou zaznamenány následující hlavní typy poškození: praskání a delaminace, které se vyznačují hloubkou destrukce horní vrstvy (před základním nátěrem), bublinami a korozními centry, charakterizovanými velikostí ohniska (průměrem) , mm. Plocha určitých typů poškození povlaku je vyjádřena přibližně v procentech ve vztahu k celému lakovanému povrchu konstrukce (prvku).

Účinnost ochranných nátěrů při vystavení agresivnímu průmyslovému prostředí je dána stavem betonových konstrukcí po odstranění ochranných nátěrů.

V průběhu vizuální vyšetření provede se přibližné posouzení pevnosti betonu. V tomto případě můžete použít metodu klepání. Metoda je založena na poklepávání povrchu konstrukce kladivem o hmotnosti 0,4-0,8 kg přímo na očištěný maltový úsek betonu nebo na dláto instalované kolmo k povrchu prvku. Současně se pro posouzení pevnosti berou minimální hodnoty získané v důsledku nejméně 10 nárazů. Hlasitější zvuk při poklepání odpovídá pevnějšímu a hutnějšímu betonu.

Při výskytu vlhkých ploch a povrchových výkvětů na betonových konstrukcích se zjišťuje velikost těchto ploch a důvod jejich vzniku.

Výsledky vizuální kontroly železobetonových konstrukcí jsou zaznamenávány ve formě mapy závad aplikované na schematické plány nebo řezy stavby, případně jsou sestavovány tabulky závad s doporučeními pro klasifikaci závad a poškození s posouzením kategorie stavu konstrukcí.

Vnější znaky charakterizující stav železobetonových konstrukcí ve čtyřech kategoriích stavů jsou uvedeny v tabulce.

Posouzení technického stavu stavebních konstrukcí podle vnějších známek závad a poškození

Posouzení technického stavu železobetonových konstrukcí vnějšími značkami

	Známky stavu konstrukcí
Já - normální	Na povrchu betonu nechráněných konstrukcí nejsou žádné viditelné vady a poškození, nebo se vyskytují malé jednotlivé výmoly, třísky, vlasové trhliny (ne více než 0,1 mm). Antikorozní ochrana konstrukcí a vestavěných částí nemá žádné porušení. Povrch výztuže při otevření je čistý, nedochází ke korozi výztuže, hloubka neutralizace betonu nepřesahuje polovinu tloušťky ochranné vrstvy. Přibližná pevnost betonu není nižší než návrhová. Barva betonu se nezměnila. Velikost průhybů a šířka trhlin nepřesahují přípustné podle norem
II - vyhovující	Antikorozní ochrana železobetonových prvků je částečně poškozena. V některých oblastech, v místech s malým množstvím ochranné vrstvy, se objevují stopy koroze rozvodných armatur nebo svorek, koroze pracovních armatur s jednotlivými body a skvrnami; úseková ztráta pracovní výztuže ne více než 5 %; nejsou tam žádné hluboké vředy a žádné rezavé pláty. Nebyla nalezena antikorozní ochrana vložených dílů. Hloubka neutralizace betonu nepřesahuje tloušťku ochranné vrstvy. Barva betonu se změnila přesycháním, místy odlupováním ochranné vrstvy betonu při odpichu. Odlupování hran a hran konstrukcí vystavených mrazu. Přibližná pevnost betonu v ochranné vrstvě je nižší než návrhová, maximálně 10 %. Požadavky současných norem týkající se mezních stavů skupiny I jsou splněny; požadavek norem pro mezní stavy skupiny II může být částečně porušen, ale jsou zajištěny běžné provozní podmínky
III - nevyhovující	Trhliny v tahové zóně betonu, které přesahují jejich povolené otevření. Trhliny v tlačené zóně a v zóně hlavních tahových napětí, průhyby prvků způsobené provozními rázy překračují přípustné o více než 30 %. Beton v tahové zóně v hloubce ochranné vrstvy mezi výztužnými pruty se snadno drolí. Lamelová rez nebo vředy na tyčích holé pracovní výztuže v zóně podélných trhlin nebo na zapuštěných částech, což způsobuje zmenšení plochy průřezu tyčí z 5 na 15%. Snížení přibližné pevnosti betonu ve stlačené zóně ohybových prvků až o 30% a v ostatních oblastech - až o 20%. Prověšení jednotlivých prutů roznášecí výztuže, vybočení svorek, prasknutí některých z nich, s výjimkou svorek stlačených prvků vazníku vlivem koroze oceli (při absenci trhlin v této zóně). Snížená oproti požadavkům norem a projektu je nosná plocha prefabrikátů s koeficientem snosu K = 1,6 (viz poznámka). Vysoká vodní a vzduchová propustnost spojů stěnových panelů
IV - preemergency nebo nouzové	Trhliny v konstrukcích vystavené střídavým nárazům, trhliny, včetně těch, které překračují nosnou zónu kotvení tahové výztuže; prasknutí svorek v zóně nakloněné trhliny ve středních rozpětích nosníků a desek o více polích, jakož i vrstvená rez nebo důlky, což způsobuje snížení plochy průřezu výztuže o více než 15%; vybočení výztuže v tlačené oblasti konstrukcí; deformace vložených a spojovacích prvků; odpad kotev z desek zapuštěných dílů v důsledku koroze oceli ve svarech, porucha spojů prefabrikátů se vzájemným posunutím prefabrikátů; posunutí podpěr; významné (více než 1/50 rozpětí) průhyby ohýbaných prvků v přítomnosti trhlin v tahové zóně s otvorem větším než 0,5 mm; prasknutí svorek stlačených prvků vazníku; prasknutí svorek v zóně šikmé trhliny; prasknutí jednotlivých prutů pracovní výztuže v tahové zóně; drcení betonu a drcení kameniva ve stlačené zóně. Pokles pevnosti betonu v tlačené oblasti ohybových prvků a v ostatních oblastech je více než 30 %. Snížená oproti požadavkům norem a projektu, oblast podpory prefabrikovaných prvků. Stávající trhliny, průhyby a jiná poškození naznačují nebezpečí destrukce konstrukcí a možnost jejich zřícení

Poznámky: 1. Pro přiřazení struktury ke kategoriím stavu uvedeným v tabulce stačí mít alespoň jeden znak, který tuto kategorii charakterizuje. 2. Předpjaté železobetonové konstrukce s vysokopevnostní výztuží, se znaky kategorie II, patří do kategorie III a se znaky kategorie III - do kategorie IV nebo V, v závislosti na riziku zřícení. 3. Při zmenšení plochy podpory prefabrikovaných prvků oproti požadavkům norem a projektu je nutné provést přibližný výpočet podpůrný prvek pro stříhání a drcení betonu. Výpočet zohledňuje skutečné zatížení a pevnost betonu. 4. Přiřazení zkoumané konstrukce do jedné nebo druhé kategorie stavu za přítomnosti znaků neuvedených v tabulce, ve složitých a odpovědných případech, by mělo být provedeno na základě analýzy napěťově-deformačního stavu konstrukcí provedené specializované organizace

Stanovení pevnosti betonu mechanické metody

Mechanické metody nedestruktivní testování při zkoumání konstrukcí se používají ke stanovení pevnosti betonu všech typů normalizované pevnosti, kontrolované v souladu s GOST 18105-86.

V závislosti na metodě a použitých nástrojích jsou nepřímé pevnostní charakteristiky:

• - hodnota odskoku úderníku od povrchu betonu (nebo úderníku na něj přitisknutého);
• - parametr rázového impulsu (energie nárazu);
• - rozměry otisku na betonu (průměr, hloubka) nebo poměr průměrů otisků na betonu a standardního vzorku při ražení indentoru nebo vtlačení indentoru do povrchu betonu;
• - hodnota napětí potřebného pro místní destrukci betonu při odtržení kovového kotouče k němu přilepeného, ​​rovná trhací síle dělené plochou průmětu odtrženého povrchu betonu na rovinu kotouče;
• - hodnota síly potřebné k odštípnutí části betonu na okraji konstrukce;
• - hodnota síly lokální destrukce betonu při vytažení kotevního zařízení z něj.

Při testování mechanickými metodami nedestruktivního testování je třeba se řídit pokyny GOST 22690-88.

Na zařízení mechanický princip akce zahrnují: Kashkarovovo referenční kladivo, Schmidtovo kladivo, Fizdelovo kladivo, pistole TsNIISK, kladivo Poldi a další.

Fizdelovo kladivo (obr. 1) je založeno na využití plastických deformací stavební materiál. Při úderu kladiva na povrch konstrukce vznikne otvor, podle jehož průměru se odhaduje pevnost materiálu. Místo konstrukce, na které jsou naneseny otisky, se předběžně očistí od omítkové vrstvy, spárování nebo malby. Postup práce s Fizdelovým kladivem je následující: pravou rukou berou konec dřevěné rukojeti, loket se opírá o konstrukci. Úder loktem střední síly se aplikuje 10-12 úderů na každou část konstrukce. Vzdálenost mezi otisky rázového kladiva musí být minimálně 30 mm. Průměr vytvořeného otvoru se změří posuvným měřítkem s přesností na 0,1 mm ve dvou na sebe kolmých směrech a vezme se střední hodnota. Z celkového počtu provedených měření v této oblasti jsou vyloučeny největší a nejmenší výsledky a pro zbytek je vypočtena průměrná hodnota. Pevnost betonu je určena středním naměřeným průměrem otisku a kalibrační křivkou, dříve sestrojenou na základě srovnání průměrů otisků koule kladiva a výsledků laboratorních zkoušek pevnosti odebraných vzorků betonu. z konstrukce podle pokynů GOST 28570-90 nebo speciálně vyrobené ze stejných součástí a podle stejné technologie jako materiály zkoumaného návrhu.

Metody řízení pevnosti betonu

Metoda, normy, zařízení	Testovací schéma
Ultrazvukový GOST 17624-87 Zařízení: UKB-1, UKB-1M UKB16P, UF-90PC Beton-8-URP, UK-1P
plastická deformace Zařízení: KM, PM, DIG-4 elastický odskok Přístroje: KM, Schmidtův skleometr GOST 22690-88
plastická deformace Kaškarovovo kladivo GOST 22690-88
Oddělování pomocí disků GOST 22690-88 Zařízení GPNV-6
Střih strukturálních žeber GOST 22690-88 Zařízení GPNS-4 se zařízením URS
Odtržení s čipováním GOST 22690-88 Zařízení: GPNV-5, GPNS-4

Rýže. 1. Kladivo I.A. Fizdel:1 - kladivo; 2 - pero; 3 - kulové hrdlo; 4 - míč; 5 - úhlová stupnice

Rýže. 2. Kalibrační tabulka pro stanovení pevnosti betonu v tlaku pomocí Fizdelova kladiva

Rýže. 3. Stanovení pevnosti materiálu pomocí kladiva K.P. Kashkarova:1 - rám, 2 - metrická rukojeť; 3 - gumová rukojeť; 4 - hlava; 5 - ocelový míč 6 - ocelová referenční tyč; 7 - úhlová stupnice

Rýže. 4. Kalibrační křivka pro stanovení pevnosti betonu Kaškarovovým kladívkem

Na Obr. 2 ukazuje kalibrační křivku pro stanovení konečné pevnosti v tlaku pomocí Fizdelova kladiva.

Metoda pro stanovení pevnosti betonu, založená na vlastnostech plastických deformací, zahrnuje také Kashkarovovo kladivo GOST 22690-88.

Charakteristickým znakem kaškarovského kladiva (obr. 3) od Fizdelova kladiva je, že mezi kovovým kladivem a válcovanou koulí je otvor, do kterého je vložena ovládací kovová tyč. Při úderu kladivem na povrch konstrukce se získají dva otisky: na povrchu materiálu o průměru d a na řídící (referenční) tyči o prům d uh . Poměr průměrů výsledných otisků závisí na síle zkoumaného materiálu a referenční tyče a je prakticky nezávislý na rychlosti a síle úderu kladiva. Podle průměrné hodnoty hodnoty d/d uh z kalibračního grafu (obr. 4) určete pevnost materiálu.

Na zkušebním místě musí být provedeno nejméně pět stanovení se vzdáleností mezi otisky na betonu nejméně 30 mm a na kovové tyči - nejméně 10 mm.

Mezi přístroje založené na metodě elastického odskoku patří pistole TsNIISK (obr. 5), pistole Borovoy, kladivo Schmidt, sklerometr KM s tyčovým úderníkem atd. Princip činnosti těchto přístrojů je založen na měření elastického odskoku. úderníku při konstantní hodnotě kinetické energie kovové pružiny. Četa a sestup úderníku se provádí automaticky, když se úderník dostane do kontaktu s testovaným povrchem. Hodnota odrazu úderníku je fixována ukazatelem na stupnici zařízení.

Rýže. 5. Pistole TsNIISK a S.I. Borovoy k určení pevnosti betonu nedestruktivní metodou: 1 - bubeník 2 - rám, 3 - měřítko, 4 - oprava odečtů zařízení, 5 - Rukojeť

Na moderní prostředky pro stanovení pevnosti betonu v tlaku nedestruktivní metodou rázový impuls se používá zařízení ONIKS-2.2, jehož principem je fixace převodníku parametrů krátkodobého elektrického impulsu, který vzniká ve snímacím prvku. když narazí na beton, s jeho přepočtem na hodnotu pevnosti. Po 8-15 úderech se na výsledkové tabuli zobrazí průměrná hodnota síly. Série měření se automaticky ukončí po 15. nárazu a na přístrojové desce se zobrazí průměrná hodnota síly.

Charakteristickým rysem skleometru KM je, že speciální úderník určité hmotnosti pomocí pružiny s danou tuhostí a předpětím narazí na konec kovové tyče, nazývané úderník, přitisknutý druhým koncem k povrchu testovaného beton. V důsledku dopadu se úderník odrazí od úderníka. Stupeň odskoku je vyznačen na stupnici přístroje pomocí speciálního ukazatele.

Závislost hodnoty odrazu impaktoru na pevnosti betonu je stanovena podle údajů kalibračních zkoušek betonových kostek o velikosti 151515 cm a na tomto základě je sestrojena kalibrační křivka.

Pevnost konstrukčního materiálu je určena údaji na stupnici zařízení v okamžiku dopadu na zkoušený prvek.

Metodou smykové zkoušky se zjišťuje pevnost betonu v tělese konstrukce. Podstatou metody je hodnocení pevnostních vlastností betonu podle síly potřebné k jeho destrukci kolem otvoru o určité velikosti při vytažení expanzního kužele v něm upevněného nebo speciální tyče zalité v betonu. Nepřímým ukazatelem pevnosti je vytahovací síla potřebná k vytažení kotevního zařízení zapuštěného v tělese konstrukcí spolu s okolním betonem v hloubce ukotvení. h(obr. 6).

Rýže. 6. Schéma odtrhové zkoušky pomocí kotevních zařízení

Při zkoušce smykem a tahem musí být sekce umístěny v oblasti nejmenšího napětí způsobeného provozním zatížením nebo tlakovou silou předpjaté výztuže.

Pevnost betonu na staveništi je možné určit na základě výsledků jedné zkoušky. Zkušební místa by měla být vybrána tak, aby výztuž nespadala do vytahovací zóny. Na zkušebním místě by tloušťka konstrukce měla přesahovat hloubku kotvení alespoň dvakrát. Při děrování otvoru propojkou nebo vrtání musí být tloušťka konstrukce v tomto místě minimálně 150 mm. Vzdálenost od kotevního zařízení k okraji konstrukce musí být nejméně 150 mm a od sousedního kotevního zařízení - nejméně 250 mm.

Při zkoušení se používají tři typy kotevních zařízení (obr. 7). Kotevní zařízení typu I se instalují na konstrukce při betonáži; kotevní zařízení typu II a III se instalují do předem připravených otvorů, vyražených do betonu vrtáním. Doporučená hloubka otvoru: pro kotvu typu II - 30 mm; pro kotvu typu III - 35 mm. Průměr otvoru v betonu by neměl přesáhnout maximální průměr zapuštěnou část kotevního zařízení o více než 2 mm. Zapuštění kotevních zařízení do konstrukcí musí zajistit spolehlivé přilnutí kotvy k betonu. Zatížení kotevního zařízení by se mělo plynule zvyšovat rychlostí nejvýše 1,5-3 kN/s, dokud nebude vytaženo spolu s okolním betonem.

Rýže. 7. Typy kotevních zařízení:1 - pracovní tyč; 2 - pracovní tyč s rozšiřujícím se kuželem; 3 - pracovní tyč s plně rozpínacím kuželem; 4 - nosná tyč 5 - segmentované zvlněné tváře

Nejmenší a největší rozměry vytržené části betonu, rovnající se vzdálenosti od kotevního zařízení k hranicím destrukce na povrchu konstrukce, by se od sebe neměly lišit více než dvakrát.

Při stanovení třídy betonu metodou štípání žeber konstrukce se používá zařízení typu GPNS-4 (obr. 8). Schéma testu je znázorněno na Obr. 9.

Je třeba vzít v úvahu parametry načítání: A= 20 mm; b= 30 mm, = 18.

Na zkušebním místě musí být provedeny alespoň dvě betonové drtě. Tloušťka zkoušené konstrukce musí být alespoň 50 mm. Vzdálenost mezi sousedními hranolky musí být minimálně 200 mm. Nosný hák musí být instalován tak, aby se hodnota "a" nelišila od jmenovité hodnoty o více než 1 mm. Zatížení na zkoušené konstrukci se musí plynule zvyšovat rychlostí nepřesahující (1 ± 0,3) kN/s, dokud se beton neodštípne. V tomto případě nesmí závěsný hák sklouznout. Výsledky zkoušek, při kterých byla v místě štěpu obnažena výztuž a skutečná hloubka štěpení se lišila od stanovené o více než 2 mm, se neberou v úvahu.

Rýže. 8. Zařízení pro stanovení pevnosti betonu střihem žeber:1 - testovací design, 2 - štípaný beton, 3 - zařízení URS, 4 - zařízení GPNS-4

Rýže. 9. Schéma zkoušení betonu v konstrukcích metodou štípání žeber konstrukce

jediná hodnota R i pevnost betonu na zkušebním místě se určuje v závislosti na tlakových napětích betonu b a hodnoty R i 0 .

Tlaková napětí v betonu b, působící během zkušební doby, jsou určeny výpočtem konstrukce s přihlédnutím ke skutečným rozměrům řezů a velikosti zatížení.

jediná hodnota R i 0 pevnost betonu v oblasti za předpokladu b=0 je určeno vzorcem

kde t G- korekční faktor zohledňující jemnost kameniva, který se rovná: s maximální jemností kameniva 20 mm nebo menší - 1, s jemností větší než 20 až 40 mm - 1,1;

R iy- podmíněná pevnost betonu, stanovená podle harmonogramu (obr. 10) průměrnou hodnotou nepřímého ukazatele R

P i- síla každého třísky provedeného na zkušebním místě.

Při zkoušení metodou stříhání žeber by se ve zkušební oblasti neměly vyskytovat žádné trhliny, betonové úlomky, průhyby nebo skořepiny s výškou (hloubkou) větší než 5 mm. Řezy by měly být umístěny v zóně nejmenšího napětí způsobeného provozním zatížením nebo tlakovou silou předpjaté výztuže.

Rýže. 10. Závislost podmíněné pevnosti betonu Riy na síle třísky Pi

Ultrazvuková metoda pro stanovení pevnosti betonu. Princip stanovení pevnosti betonu ultrazvukovou metodou je založen na přítomnosti funkčního vztahu mezi rychlostí šíření ultrazvukových vibrací a pevností betonu.

Ultrazvuková metoda se používá ke stanovení pevnosti v tlaku betonu tříd B7,5 - B35 (třídy M100-M400).

Pevnost betonu v konstrukcích se zjišťuje experimentálně podle stanovených kalibračních závislostí "rychlost šíření ultrazvuku - pevnost betonu PROTI=f(R)“ nebo „doba šíření ultrazvuku t- pevnost betonu t=f(R)". Míra přesnosti metody závisí na důkladnosti konstrukce kalibračního grafu.

Kalibrační křivka je sestavena podle údajů sondážních a pevnostních zkoušek kontrolních kostek připravených z betonu stejného složení, stejnou technologií, se stejným režimem tuhnutí, jako zkoušené výrobky nebo konstrukce. Při sestavování plánu kalibrace je třeba se řídit pokyny GOST 17624-87.

Pro stanovení pevnosti betonu ultrazvukovou metodou se používají zařízení: UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Concrete-22" atd.

Ultrazvuková měření v betonu se provádějí pomocí průchozí nebo povrchové sondáže. Schéma konkrétního zkoušení je znázorněno na Obr. jedenáct.

Rýže. 11. Způsoby ultrazvukového sondování betonu:A- schéma zkoušení metodou end-to-end sondování; b- stejně, povrchně znějící; NAHORU- ultrazvukové měniče

Při měření doby šíření ultrazvuku metodou průchozího sondování se ultrazvukové měniče instalují na opačné strany vzorku nebo konstrukce.

Ultrazvuková rychlost PROTI, m / s, vypočteno podle vzorce

kde t- doba šíření ultrazvuku, μs;

l- vzdálenost mezi středy instalace měniče (zvuková základna), mm.

Při měření doby šíření ultrazvuku metodou povrchového ozvučení se ultrazvukové měniče instalují na jednu stranu vzorku nebo konstrukce podle schématu.

Počet měření doby šíření ultrazvuku v každém vzorku by měl být: pro průchozí sondování - 3, pro povrchové sondování - 4.

Odchylka jednotlivého výsledku měření doby šíření ultrazvuku v každém vzorku od aritmetického průměru výsledků měření pro tento vzorek by neměla překročit 2 %.

Měření doby šíření ultrazvuku a stanovení pevnosti betonu se provádí v souladu s pokyny pasportu (technické podmínky použití) tohoto typu přístroj a instrukce GOST 17624-87.

V praxi se často vyskytují případy, kdy je nutné stanovit pevnost betonu provozovaných konstrukcí při absenci nebo nemožnosti sestrojit kalibrační tabulku. Stanovení pevnosti betonu se v tomto případě provádí v oblastech konstrukcí z betonu na jednom druhu hrubého kameniva (konstrukce jedné šarže). Rychlost šíření ultrazvuku PROTI jsou stanoveny minimálně v 10 úsecích zkoumaného pásma staveb, pro které je stanovena průměrná hodnota proti. Dále jsou označeny oblasti, ve kterých má rychlost šíření ultrazvuku maximum PROTI max a minimum PROTI min hodnoty, stejně jako úsek, kde má rychlost hodnotu PROTI n nejblíže hodnotě PROTI a poté se z každé určené oblasti vyvrtají alespoň dvě jádra, která určují hodnoty pevnosti v těchto oblastech: R max , R min , R n respektive. Pevnost betonu R H určeno vzorcem

R max /100. (5)

Kurzy A 1 a A 0 se vypočítá podle vzorců

Při určování pevnosti betonu pomocí vzorků odebraných z konstrukce je třeba se řídit pokyny GOST 28570-90.

Při splnění podmínky 10% je dovoleno přibližně stanovit pevnost: pro beton pevnostních tříd do B25 podle vzorce

kde ALE- součinitel stanovený zkouškou minimálně tří jader vyříznutých z konstrukcí.

Pro beton pevnostních tříd vyšších než B25 lze pevnost betonu v konstrukcích v provozu hodnotit také srovnávací metodou, přičemž se za základ vycházejí charakteristiky konstrukce s nejvyšší pevností. V tomto případě

Konstrukce, jako jsou nosníky, příčky, sloupy, by měly být ozvučeny v příčném směru, deska - podél nejmenší velikost(šířka nebo tloušťka) a žebrovaná deska - podle tloušťky žebra.

Při pečlivém testování poskytuje tato metoda nejspolehlivější informace o pevnosti betonu ve stávajících konstrukcích. Jeho nevýhodou je velká náročnost práce na výběr a testování vzorků.

Určení tloušťky betonového krytu a umístění výztuže

Pro stanovení tloušťky ochranné vrstvy betonu a umístění výztuže v železobetonové konstrukci se používají magnetické, elektromagnetické metody v souladu s GOST 22904-93 nebo metody přenosu a ionizujícího záření v souladu s GOST 17623-87 s selektivní kontrolní kontrola výsledků získaných děrováním rýh a přímým měřením.

Radiační metody se zpravidla používají ke zkoumání stavu a kontroly kvality prefabrikovaných a monolitických železobetonových konstrukcí při výstavbě, provozu a rekonstrukci zvláště kritických budov a objektů.

Radiační metoda je založena na prosvětlování řízených konstrukcí ionizujícím zářením a zároveň získávání informací o jejich vnitřní struktura pomocí konvertoru záření. Prosvětlování železobetonových konstrukcí se provádí pomocí záření z rentgenových přístrojů, záření z uzavřených radioaktivních zdrojů.

Přepravu, skladování, instalaci a seřízení radiačního zařízení provádí pouze specializované organizace kteří mají zvláštní povolení k provádění stanovených prací.

Magnetická metoda je založena na interakci magnetického nebo elektromagnetického pole zařízení s ocelovou výztuží železobetonové konstrukce. kotva stavební betonová výztuž

Tloušťka ochranné vrstvy betonu a umístění výztuže v železobetonové konstrukci se stanoví na základě experimentálně zjištěného vztahu mezi odečty zařízení a uvedenými řízenými parametry konstrukcí.

Pro stanovení tloušťky ochranné vrstvy betonu a umístění výztuže z moderních zařízení se používají zejména ISM, IZS-10N (TU25-06.18-85.79). Zařízení IZS-10N zajišťuje měření tloušťky ochranné vrstvy betonu v závislosti na průměru výztuže v následujících mezích:

• - s průměrem výztužných tyčí od 4 do 10 mm, tloušťka ochranné vrstvy - od 5 do 30 mm;
• - s průměrem výztužných tyčí od 12 do 32 mm, tloušťka ochranné vrstvy - od 10 do 60 mm.

Zařízení poskytuje určení umístění průmětů os výztužných prutů na povrchu betonu:

• - s průměry od 12 do 32 mm - s tloušťkou betonové ochranné vrstvy ne větší než 60 mm;
• - s průměry od 4 do 12 mm - s tloušťkou betonové ochranné vrstvy ne větší než 30 mm.

Při vzdálenosti výztužných prutů menší než 60 mm je použití zařízení typu IZS nepraktické.

Stanovení tloušťky ochranné vrstvy betonu a průměru výztuže se provádí v následujícím pořadí:

• - před zkoušením porovnejte technické charakteristiky použitého zařízení s odpovídajícími návrhovými (očekávanými) hodnotami geometrických parametrů výztuže řízené železobetonové konstrukce;
• - v případě nedodržení Specifikace zařízení je nutné stanovit individuální kalibrační závislost v souladu s GOST 22904-93 na parametrech vyztužení řízené konstrukce.

Počet a umístění řízených částí konstrukce jsou přiřazeny v závislosti na:

• - účel a zkušební podmínky;
• - vlastnosti konstrukčního řešení konstrukce;
• - technologie výroby nebo montáže konstrukce s přihlédnutím k upevnění výztužných tyčí;
• - provozní podmínky konstrukce s přihlédnutím k agresivitě vnějšího prostředí.

Práce se zařízením by měla být prováděna v souladu s pokyny pro jeho obsluhu. V místech měření na povrchu konstrukce by neměly být žádné přepady s výškou větší než 3 mm.

Když je tloušťka betonové ochranné vrstvy menší než mez měření použitého zařízení, provádějí se zkoušky přes těsnění o tloušťce (10 ± 0,1) mm z materiálu, který nemá magnetické vlastnosti.

Skutečná tloušťka betonového krytu se v tomto případě stanoví jako rozdíl mezi výsledky měření a tloušťkou tohoto ostění.

Při kontrole umístění ocelové výztuže v betonu konstrukce, pro kterou neexistují údaje o průměru výztuže a hloubce jejího umístění, se určí rozmístění výztuže a její průměr se změří otevřením konstrukce.

Pro přibližné určení průměru výztuže se určí umístění výztuže a zafixuje na povrchu železobetonové konstrukce pomocí zařízení typu IZS-10N.

Převodník zařízení se instaluje na povrch konstrukce a pomocí stupnic zařízení nebo podle individuální kalibrační závislosti se určí několik hodnot tloušťky betonové ochranné vrstvy. pr pro každý z předpokládaných průměrů výztužného prutu, který by mohl být použit k vyztužení této konstrukce.

Mezi snímač zařízení a betonový povrch konstrukce se nainstaluje těsnění příslušné tloušťky (například 10 mm), znovu se provede měření a určí se vzdálenost pro každý očekávaný průměr armovací tyče.

Pro každý průměr výztužné tyče jsou hodnoty porovnány pr a ( břišní svaly - E).

jako skutečný průměr d vzít hodnotu, pro kterou je podmínka splněna

[ pr -(břišní svaly - E)] min, (10)

kde břišní svaly- označení zařízení s ohledem na tloušťku těsnění.

Indexy ve vzorci znamenají:

s- krok podélného vyztužení;

R- krok příčného vyztužení;

E- přítomnost těsnění;

E- tloušťka těsnění.

Výsledky měření se zapisují do deníku, jehož podoba je uvedena v tabulce.

Skutečné hodnoty tloušťky ochranné vrstvy betonu a umístění ocelové výztuže v konstrukci dle výsledků měření jsou porovnány s hodnotami stanovenými technickou dokumentací těchto konstrukcí.

Výsledky měření se zapisují do protokolu, který by měl obsahovat následující údaje:

• - název testované konstrukce (její symbol);
• - velikost dávky a počet kontrolovaných struktur;
• - typ a číslo použitého zařízení;
• - čísla řízených úseků konstrukcí a schéma jejich umístění na konstrukci;
• - návrhové hodnoty geometrických parametrů výztuže řízené konstrukce;
• - výsledky testů;
• - odkaz na poučně-normativní dokument upravující zkušební metodu.

Formulář pro záznam výsledků měření tloušťky ochranné vrstvy betonu železobetonových konstrukcí

Definice pevnostní charakteristiky kování

Návrhovou únosnost nepoškozené výztuže je dovoleno brát podle návrhových údajů nebo podle návrhových norem pro železobetonové konstrukce.

• - pro hladké vyztužení - 225 MPa (třída A-I);
• - pro vyztužení profilem, jehož hřebeny tvoří spirálový vzor, ​​- 280 MPa (třída A-II);
• - pro vyztužení periodického profilu, jehož hřebeny tvoří vzor rybí kosti, - 355 MPa (třída A-III).

Tuhá výztuž z válcovaných profilů je zohledněna s návrhovou odolností v tahu, tlaku a ohybu rovnou 210 MPa.

S nepřítomností potřebnou dokumentaci a informace, třída betonářských ocelí je stanovena zkušebními vzorky vyříznutými z konstrukce s porovnáním meze kluzu, pevnosti v tahu a prodloužení při přetržení s údaji GOST 380-94.

Umístění, počet a průměr výztužných tyčí se určuje buď otevřením a přímým měřením, nebo pomocí magnetických nebo radiografických metod (podle GOST 22904-93 a GOST 17625-83).

Pro stanovení mechanických vlastností oceli poškozených konstrukcí se doporučuje použít následující metody:

• - testování standardních vzorků vyříznutých z konstrukčních prvků podle pokynů GOST 7564-73*;
• - zkoušky povrchové vrstvy kovu na tvrdost podle pokynů GOST 18835-73, GOST 9012-59* a GOST 9013-59*.

Vzorové přířezy z poškozených prvků se doporučuje vyříznout v místech, kde nedošlo při poškození k plastickým deformacím a aby po vyříznutí byla zajištěna jejich pevnost a stabilita.

Při výběru polotovarů pro vzorky jsou konstrukční prvky rozděleny do podmíněných partií 10-15 konstrukčních prvků stejného typu: vazníky, nosníky, sloupy atd.

Všechny přířezy musí být označeny v místech, kde byly odebrány, a značky jsou uvedeny na schématech připojených k materiálům pro zkoumání konstrukcí.

Charakteristiky mechanických vlastností oceli - mez kluzu t, pevnost v tahu a prodloužení při přetržení se získávají tahovou zkouškou vzorků podle GOST 1497-84 *.

Stanovení základních návrhových únosností ocelových konstrukcí se provádí vydělením průměrné hodnoty meze kluzu součinitelem bezpečnosti materiálu m = 1,05 nebo dočasné odolnosti součinitelem bezpečnosti = 1,05. Zároveň pro konstrukční odolnost bere se nejmenší z hodnot R t, R, které se nacházejí pro m a.

Při zjišťování mechanických vlastností kovu podle tvrdosti povrchové vrstvy se doporučuje používat přenosná přenosná zařízení: Poldi-Hutt, Bauman, VPI-2, VPI-Zk atd.

Údaje získané při zkoušce tvrdosti jsou převedeny na charakteristiky mechanických vlastností kovu podle empirického vzorce. Vztah mezi tvrdostí podle Brinella a pevností kovu v tahu je tedy stanoven vzorcem

3,5H b ,

kde H- Tvrdost podle Brinella.

Zjištěné skutečné charakteristiky výztuže jsou porovnány s požadavky SNiP 2.03.01-84* a SNiP 2.03.04-84* a na základě toho je provedeno posouzení použitelnosti výztuže.

Stanovení pevnosti betonu laboratorními zkouškami

Laboratorní stanovení pevnosti betonu stávajících konstrukcí se provádí zkušebními vzorky odebranými z těchto konstrukcí.

Odběr vzorků se provádí vyříznutím jader o průměru 50 až 150 mm v místech, kde zeslabení prvku výrazně neovlivňuje únosnost konstrukcí. Tato metoda poskytuje nejspolehlivější informace o pevnosti betonu ve stávajících konstrukcích. Jeho nevýhodou je velká náročnost práce na výběr a zpracování vzorků.

Při určování pevnosti vzorků odebraných z betonových a železobetonových konstrukcí je třeba se řídit pokyny GOST 28570-90.

Podstatou metody je měření minimálních sil, které ničí vzorky betonu vyvrtané nebo vyřezané z konstrukce při jejich statickém zatížení při konstantní rychlosti růstu zatížení.

Tvar a jmenovité rozměry vzorků v závislosti na typu zkoušení betonu musí odpovídat GOST 10180-90.

Je povoleno používat válce o průměru 44 až 150 mm, výšce 0,8 až 2 průměry při stanovení pevnosti v tlaku, od 0,4 do 2 průměrů při stanovení pevnosti v tahu při štípání a od 1,0 do 4 průměrů při stanovení pevnosti v axiálním natažení.

Pro základnu pro všechny typy zkoušek se odebírá vzorek o velikosti pracovní sekce 150150 mm.

Místa odběru betonu by měla být určena po vizuální kontrole konstrukcí v závislosti na jejich napjatosti s ohledem na co nejmenší snížení jejich únosnosti. Vzorky se doporučuje odebírat z míst vzdálených od spojů a hran konstrukcí.

Po odběru vzorků by měla být místa odběru utěsněna jemnozrnným betonem nebo betonem, ze kterého jsou konstrukce vyrobeny.

Místa pro vrtání nebo řezání vzorků betonu by měla být vybrána na místech bez výztuže.

Pro vrtání vzorků z betonových konstrukcí se používají vrtačky typu IE 1806 podle TU 22-5774 s řezným nástrojem v podobě prstencových diamantových vrtáků typu SKA podle TU 2-037-624, GOST 24638- 85 * E nebo vrtáky z tvrdokovu podle GOST 11108-70 .

Pro řezání vzorků z betonových konstrukcí pily typu URB-175 podle TU 34-13-10500 nebo URB-300 podle TU 34-13-10910 s řezným nástrojem v podobě řezných diamantových kotoučů typu AOK. podle GOST 10110-87E nebo TU 2- 037-415.

Je povoleno používat další zařízení a nástroje pro výrobu vzorků z betonových konstrukcí, které zajišťují výrobu vzorků, které splňují požadavky GOST 10180-90.

Zkušební vzorky pro tlak a všechny typy tahu, stejně jako výběr schématu zkoušení a zatížení, se provádí v souladu s GOST 10180-90.

Dosedací plochy vzorků zkoušených na tlak, v případě, že jejich odchylky od povrchu lisovací desky jsou větší než 0,1 mm, musí být opraveny nanesením vrstvy stěrkové hmoty. Standardně by se měla používat cementová pasta, cementovo-písková malta nebo epoxidové kompozice.

Tloušťka vrstvy stěrkové hmoty na vzorku by neměla být větší než 5 mm.

Pevnost betonu zkoušeného vzorku s přesností 0,1 MPa při zkouškách tlakem a s přesností 0,01 MPa při tahových zkouškách se vypočítá podle vzorců:

pro kompresi;

pro axiální napětí;

ohýbání v tahu,

ALE- plocha pracovní části vzorku, mm 2;

A, b, l- respektive šířku a výšku průřezu hranolu a vzdálenost mezi podpěrami při zkoušení vzorků na ohyb v tahu, mm.

Aby se pevnost betonu ve zkoušeném vzorku dostala na pevnost betonu ve vzorku základní velikosti a tvaru, pevnost získaná podle uvedených vzorců se přepočítá podle vzorců:

pro kompresi;

pro axiální napětí;

tažné při štípání;

ohýbání v tahu,

kde 1, a 2 - koeficienty zohledňující poměr výšky válce k jeho průměru, uvažované při zkouškách tlakem podle tabulky, při zkouškách tahem při dělení podle tabulky. a rovné jedné pro vzorky jiného tvaru;

Faktory měřítka, které berou v úvahu tvar a rozměry průřezu testovaných vzorků, jsou stanoveny experimentálně v souladu s GOST 10180-90.

od 0,85 do 0,94

od 0,95 do 1,04

od 1.05 do 1.14

od 1:15 do 1:24

od 1,25 do 1,34

od 1,35 do 1,44

od 1,45 do 1,54

od 1,55 do 1,64

od 1,65 do 1,74

od 1,75 do 1,84

od 1,85 do 1,95

1,95 až 2,0

Protokol o zkoušce se skládá z protokolu o odběru vzorků, výsledků zkoušek vzorků a příslušného odkazu na normy, podle kterých byla zkouška provedena.

Náklady na kontrolu železobetonových konstrukcí
od 17 000 rublů.

Železobetonové konstrukce jsou pevné a odolné předměty. Pokud budou postaveny v přísném souladu s projektem, pak by v budoucnu neměly být žádné problémy s jejich provozem. I když jste si jisti, že je objekt z hlediska použitých materiálů bezvadný, vyplatí se jej pravidelně sledovat. Faktem je, že i ty nejodolnější stavby jsou vystaveny agresivním faktorům a jejich odolnost vůči korozi začíná klesat.

Naši odborníci na profesionální úrovni zkoumají občanské a průmyslové stavby a stavby v Moskvě a doporučují objednat prohlídku železobetonových stavebních konstrukcí:

• před uvedením do provozu.
• Do 2 let po uvedení do provozu.
• Alespoň jednou za 10 let.
• Před nákupem.
• Před přestavbou, rekonstrukcí.
• Pokud objekt vypršel.
• Po přírodních katastrofách a nehodách způsobených člověkem.

Ceny za kontrolu železobetonových konstrukcí

Ve všech těchto situacích je účelem průzkumu zjištění technického stavu, identifikace závad a zjištění jejich příčin. Těchto cílů dosáhne pouze podrobná studie železobetonových objektů. Kontrolu stavu objektů by měli provádět pouze odborníci, kteří mají právo pracovat v této oblasti, to znamená, že získali přístup SRO k provádění činností v oblasti stavebních expertiz.

Naše výhody

Zkušení specialisté

Naši specialisté, kteří se v této oblasti pohybují již řadu let, mají celou řadu praktických znalostí.

Kvalita práce

Provedení práce zabere minimum času, přičemž kvalita zůstává vždy na nejvyšší úrovni.

Široká nabídka služeb

Naše společnost se specializuje na poskytování celé řady služeb

Dostupné ceny

Dostupné ceny na vysoká kvalita funguje

Jak pracujeme?

Přestože jsou železobetonové konstrukce různorodé, jejich zkoumání se provádí podle jediného algoritmu:

• Příprava a studie technické, projektové dokumentace.
• Práce v terénu. Provádějí se přímo na objektu. Odborníci provádějí vizuální, podrobnou studii. Oni na tuto fázi používat ultra přesné vybavení, které vám umožní určit pevnost a další vlastnosti materiálů.
• Laboratorní testy těch vzorků, které byly odebrány v předchozí fázi.
• Analytická práce se získanými výsledky, identifikace příčin vad. Všimněte si, že nejčastějšími důvody ničení železobetonových konstrukčních prvků jsou vyluhování, karbonizace, rez atd.
• Vypracování technické zprávy a její vystavení zákazníkovi.

Zavoláním našich odborníků upřesníte ceny za službu: uvedou předběžné tarify pro kontrolu železobetonových konstrukcí budov. Přesná částka bude vypočítána po přezkoumání podmínek zadání.

Hodnocení technického stavu konstrukcí vnějšími znaky je založeno na stanovení následujících faktorů:

• geometrické rozměry konstrukcí a jejich řezů;
• přítomnost prasklin, odlupování a destrukce;
• stav ochranných nátěrů (barvy a laky, omítky, ochranné zástěny atd.);
• průhyby a deformace konstrukcí;
• porušení přilnavosti výztuže k betonu;
• přítomnost prasknutí výztuže;
• stav kotvení podélné a příčné výztuže;
• stupeň koroze betonu a výztuže.

Při určování geometrických parametrů konstrukcí a jejich řezů se zaznamenávají všechny odchylky od jejich návrhové polohy. Stanovení šířky a hloubky otvoru trhliny by mělo být provedeno podle výše uvedených doporučení.

Šířku otevření trhlin se doporučuje měřit nejprve v místech jejich maximálního otevření a v úrovni tahové zóny prvku. Porovnává se stupeň otevření trhliny s regulační požadavky podle mezních stavů druhé skupiny v závislosti na typu a provozních podmínkách konstrukcí. Je třeba rozlišovat trhliny, jejichž vznik je způsoben namáháním projevujícím se v železobetonových konstrukcích při výrobě, dopravě a montáži, a trhlinami způsobenými provozním zatížením a vlivy prostředí.

Mezi trhliny, které se objevily v období před provozem zařízení, patří: technologické, smršťování, způsobené rychlým vysycháním povrchové vrstvy betonu a zmenšením objemu, dále trhliny z bobtnání betonu; způsobené nerovnoměrným chlazením betonu; trhliny, které se objevily v prefabrikovaných železobetonových prvcích během skladování, přepravy a instalace, ve kterých byly konstrukce vystaveny silám vlastní hmotnosti podle schémat nestanovených projektem.

Mezi trhliny, které se objevily během provozní doby, patří: trhliny způsobené tepelnými deformacemi v důsledku porušení požadavků zařízení dilatační spáry; způsobené nerovnoměrným sedáním základu základu, které může být spojeno s porušením požadavků na montáž dilatačních spár, zemní práce v bezprostřední blízkosti základů bez zajištění zvláštních opatření; podmíněný silové vlivy překročení únosnosti železobetonových prvků.

Pevnostní trhliny je nutné uvažovat z hlediska napěťově-deformačního stavu železobetonové konstrukce.

V železobetonových konstrukcích nejběžnější následující typy praskliny:

• a) v ohybových prvcích pracujících podle schématu nosníku (nosníky, nosníky) se objevují trhliny, které jsou kolmé (normální) k podélné ose, v důsledku výskytu tahových napětí v zóně působení maximálních ohybových momentů, nakloněných k podélné ose. podélná osa, způsobená hlavními tahovými napětími v zóně působení řezných sil a ohybových momentů (obr. 2.32).

Rýže. 2.32.

pracuje na schématu paprsku

• 1 - normální trhliny v zóně maximálního ohybového momentu;
• 2 - šikmé trhliny v zóně maximální příčné síly;
• 3 - trhliny a fragmentace betonu v tlačené oblasti.

Normální trhliny mají maximální šířku otvoru v extrémně natažených vláknech části prvku. Šikmé trhliny se začínají otevírat ve střední části bočních ploch prvku - v zóně maximálních smykových napětí a dále se vyvíjejí směrem k natažené ploše.

Vznik šikmých trhlin na nosných koncích nosníků a nosníků je způsoben jejich nedostatečnou únosností podél šikmých úseků.

Svislé a šikmé trhliny v rozpětí nosníků a nosníků svědčí o jejich nedostatečné únosnosti z hlediska ohybového momentu.

Drcení betonu ve stlačené zóně úseků ohýbaných prvků ukazuje na vyčerpání únosnosti konstrukce;

b) v deskách se mohou objevit praskliny:

ve střední části desky, mající směr napříč pracovním rozpětím s maximálním otvorem na spodním povrchu desky;

na nosných sekcích majících směr napříč pracovním rozpětím s maximálním otvorem na horním povrchu desky;

radiální a koncové, s možným odpadnutím ochranné vrstvy a destrukcí betonu desky;

podél výztuže podél spodní roviny stěny.

Trhliny v podpěrných úsecích desek přes pracovní rozpětí ukazují na nedostatečnou únosnost pro ohybový podpěrný moment.

Charakteristický je vznik trhlin silového původu na spodním povrchu desek s různým poměrem stran (obr. 2.33). V tomto případě nesmí dojít k porušení betonu stlačené zóny. Zhroucení betonu stlačené zóny naznačuje nebezpečí úplného zničení desky;

Rýže. 2.33. Charakteristické trhliny na spodním povrchu desek: a - pracující podle schématu nosníku při / 2 //, > 3; b - podepřené podél obrysu v / 2 //, 1,5

c) ve sloupech se tvoří svislé trhliny na lících sloupů a vodorovné trhliny.

Svislé trhliny na čelech sloupů se mohou objevit v důsledku nadměrného ohýbání výztužných prutů. K takovému jevu může dojít u těch sloupů a jejich zón, kde jsou svorky umístěny jen zřídka (obr. 2.34).

Rýže. 2.34.

Vodorovné praskliny železobetonové sloupy nepředstavují bezprostřední nebezpečí, pokud je jejich šířka malá, ale těmito trhlinami se může do výztuže dostat vlhký vzduch a agresivní činidla, která způsobí korozi kovu,

Výskyt podélných trhlin podél výztuže v tlačených prvcích ukazuje na destrukci spojenou se ztrátou stability (vzpěr) podélné tlakové výztuže v důsledku nedostatečného množství příčné výztuže;

• d) výskyt v ohybových prvcích příčné trhliny, kolmé k podélné ose prvku, procházející celým řezem (obr. 2.35), může být spojen s vlivem přídavného ohybového momentu ve vodorovné rovině kolmé k rovina působení hlavního ohybového momentu (například od vodorovných sil, vznikajících v nosníku jeřábu). Trhliny v tažených železobetonových prvcích mají stejný charakter, ale zároveň jsou trhliny viditelné na všech lících prvku, obepínají jej;
• e) trhliny v nosných sekcích a koncích železobetonových konstrukcí.

Zjištěné trhliny na koncích předpjatých prvků, orientovaných podél výztuže, svědčí o porušení ukotvení výztuže. Svědčí o tom i šikmé trhliny v podpěrných úsecích, které protínají oblast, kde se nachází předpjatá výztuž a zasahují až ke spodní hraně podpěrné hrany (obr. 2.36);

f) prvky příhradových diagonálních železobetonových vazníků mohou vykazovat tlak, tah a v podpěrných uzlech - působení

řezné síly. Charakteristické poškození

Rýže. 2.36.

• 1 - v případě porušení kotvení namáhané výztuže;
• 2 - at

nedostatečnost

nepřímý

zesílení

Rýže. 2.35.

letadla

poškození při ničení jednotlivých sekcí takovýchto farem jsou znázorněny na Obr. 2.37. Kromě trhlin se v uzlu podpory mohou vyskytovat poškození 2 (obr. 2.38) typu 1, 2, 4. Výskyt vodorovných trhlin ve spodním předpjatém pásu typu 4 (viz obr. 2.37) ukazuje na absenci nebo nedostatečnost. příčné výztuže v tlačeném betonu. Normální (kolmo k podélné ose) trhliny typu 5 vznikají v napínaných prutech, když není zajištěna odolnost prvků proti vzniku trhlin. Vzhled poškození ve formě vloček typu 2 naznačuje vyčerpání pevnosti betonu v určitých úsecích stlačeného pásu nebo na podpěře.

Rýže. 2.37.

předpjatý pás:

1 - šikmá trhlina v uzlu podpory; 2 - odlupování vloček; 3 - radiální a vertikální trhliny; 4 - vodorovná trhlina; 5 - svislé (normální) trhliny v napínaných prvcích; 6 - šikmé trhliny ve stlačeném pásu krovu; 7 - praskliny v uzlu spodního pásu

Vady v podobě trhlin a delaminace betonu podél výztuže železobetonových prvků mohou být způsobeny i korozní destrukcí výztuže. V těchto případech dochází k porušení adheze podélné a příčné výztuže s betonem. Narušení adheze výztuže k betonu v důsledku koroze může být

Rýže. 2.38.

instalujte poklepáním na betonový povrch (současně jsou slyšet dutiny).

Podélné trhliny podél výztuže s porušením její adheze k betonu mohou být také způsobeny tepelným namáháním při provozu konstrukcí se systematickým ohřevem nad 300 ° C nebo následky požáru.

U ohýbaných prvků zpravidla výskyt trhlin vede ke zvýšení průhybů a úhlů otáčení. Za nepřijatelné (nouzové) průhyby lze považovat průhyby větší než 1/50 rozpětí při šířce otvoru trhliny v tahové zóně větší než 0,5 mm. Hodnoty maximálních přípustných průhybů pro železobetonové konstrukce jsou uvedeny v tabulce. 2.10.

Stanovení a posouzení stavu nátěrů železobetonových konstrukcí by mělo být provedeno podle metodiky stanovené v GOST 6992-68. V tomto případě jsou zaznamenány následující hlavní typy poškození: praskání a delaminace, které se vyznačují hloubkou destrukce horní vrstvy (před základním nátěrem), bublinami a korozními centry, charakterizovanými velikostí ohniska (průměrem) , mm. Plocha určitých typů poškození povlaku je vyjádřena přibližně v procentech ve vztahu k celému lakovanému povrchu konstrukce (prvku).

Účinnost ochranných nátěrů při vystavení agresivnímu prostředí je dána stavem betonových konstrukcí po odstranění ochranných nátěrů.

V procesu vizuální kontroly se provádí přibližné posouzení pevnosti betonu. Metoda je založena na poklepávání povrchu konstrukce kladivem o hmotnosti 0,4-0,8 kg přímo na očištěný maltový úsek betonu nebo na dláto instalované kolmo k povrchu prvku. Hlasitější zvuk při poklepání odpovídá pevnějšímu a hutnějšímu betonu. Pro získání spolehlivých údajů o pevnosti betonu by měly být použity metody a nástroje uvedené v části o kontrole pevnosti.

Při výskytu smáčených ploch a povrchových výkvětů na betonových konstrukcích se zjišťuje velikost těchto ploch a důvod jejich vzniku. Výsledky vizuální kontroly železobetonových konstrukcí jsou zaznamenávány ve formě mapy závad aplikované na schematické plány nebo řezy stavby, případně jsou sestavovány tabulky závad s doporučeními pro klasifikaci

HODNOTA MAXIMÁLNÍCH POVOLENÝCH PRŮHYBŮ ŽELEZOBETONU

STRUKTURY

Tabulka 2.10

Poznámka. Při působení stálého, dlouhodobého a krátkodobého zatížení by průhyb nosníků a desek neměl překročit 1/150 rozpětí a 1/75 přesahu konzoly.

klasifikace vad a poškození s posouzením kategorie stavu konstrukcí.

Pro posouzení povahy korozního procesu a stupně vystavení agresivnímu prostředí existují tři hlavní typy koroze betonu.

Typ I zahrnuje všechny korozní procesy, které se vyskytují v betonu působením kapalných médií (vodných roztoků), které mohou rozpouštět složky cementového kamene. Složky cementového kamene se rozpustí a odstraní z cementového kamene.

Koroze typu II zahrnuje procesy, při kterých dochází k chemickým interakcím - výměnným reakcím - mezi cementovým kamenem a maltou, včetně výměny kationtů. Výsledné reakční produkty jsou buď snadno rozpustné a odstraněny ze struktury v důsledku difúzního nebo filtračního proudění, nebo se ukládají ve formě amorfní hmoty, která nemá adstringentní vlastnosti a neovlivňuje další destruktivní proces.

Tento typ koroze představují procesy, ke kterým dochází při působení roztoků kyselin a některých solí na beton.

Koroze typu III zahrnuje všechny procesy koroze betonu, v důsledku kterých se reakční produkty hromadí a krystalizují v pórech a kapilárách betonu. V určité fázi vývoje těchto procesů způsobuje růst krystalických útvarů výskyt rostoucích napětí a napětí v obvodových stěnách a vede pak k destrukci struktury. Tento typ může zahrnovat korozní procesy za působení síranů spojené s akumulací a růstem krystalů hydrosulfoaluminitu, sádry atd. K destrukci betonu v konstrukcích během jejich provozu dochází pod vlivem mnoha chemických a fyzikálně-mechanických faktorů. Patří mezi ně heterogenita betonu, zvýšená napětí v materiálu různého původu, vedoucí k mikrofrakturám v materiálu, střídavé smáčení a vysychání, periodické zmrazování a rozmrazování, náhlé změny teplot, působení solí a kyselin, vyplavování, narušení kontaktů mezi cementem kámen a kamenivo, koroze ocelové výztuže, destrukce kameniva vlivem cementových alkálií.

Složitost studia procesů a faktorů, které způsobují destrukci betonu a železobetonu, je vysvětlena skutečností, že v závislosti na provozních podmínkách a životnosti konstrukcí působí mnoho faktorů současně, což vede ke změnám ve struktuře a vlastnostech materiálů. . Pro většinu konstrukcí ve styku se vzduchem je karbonizace charakteristickým procesem, který oslabuje ochranné vlastnosti betonu. Karbonizace betonu může způsobit nejen oxid uhličitý, dostupné ve vzduchu, ale i další kyselé plyny obsažené v průmyslové atmosféře. V procesu karbonizace proniká vzdušný oxid uhličitý do pórů a kapilár betonu, rozpouští se v pórové tekutině a reaguje s oxidem vápenatým hydroaluminátem za vzniku mírně rozpustného uhličitanu vápenatého. Karbonizace snižuje zásaditost vlhkosti obsažené v betonu, což vede k poklesu tzv. pasivačního (ochranného) účinku alkalických médií a korozi výztuže v betonu.

Pro stanovení stupně korozní destrukce betonu (stupeň karbonizace, složení novotvarů, strukturální porušení betonu) se používají fyzikální a chemické metody.

Studium chemického složení novotvarů, které vznikly v betonu působením agresivního prostředí, se provádí pomocí diferenciálních tepelných a rentgenových strukturních metod prováděných v laboratorních podmínkách na vzorcích odebraných z provozovaných konstrukcí. Studium strukturálních změn v betonu se provádí pomocí ruční lupy, která dává malé zvýšení. Tato kontrola umožňuje prozkoumat povrch vzorku, identifikovat přítomnost velkých pórů, trhlin a jiných defektů.

Pomocí mikroskopické metody je možné identifikovat vzájemné domluvě a povaha přilnavosti cementového kamene a zrn kameniva; stav kontaktu mezi betonem a výztuží; tvar, velikost a počet pórů; velikost a směr trhlin.

Stanovení hloubky karbonizace betonu se provádí změnou hodnoty pH.

Pokud je beton suchý, navlhčete štípaný povrch čistou vodou, která by měla stačit, aby se na povrchu betonu nevytvořil viditelný film vlhkosti. Přebytečná voda se odstraní čistým filtračním papírem. Mokrý a suchý beton nevyžaduje vlhkost.

Na štípaný beton se pomocí kapátka nebo pipety nanese 0,1% roztok fenolftaleinu v ethylalkoholu. Při změně pH z 8,3 na 14 se barva indikátoru změní z bezbarvé na jasně karmínovou. Čerstvý zlom vzorku betonu v karbonizované zóně po aplikaci roztoku fenolftaleinu na něj má šedá barva a v nekarbonizované zóně získává jasně karmínovou barvu.

Přibližně jednu minutu po nanesení indikátoru změřte pravítkem s přesností na 0,5 mm vzdálenost od povrchu vzorku k hranici jasně zbarvené zóny ve směru kolmém k povrchu. Naměřená hodnota je hloubka karbonizace betonu. U betonů s stejnoměrnou strukturou pórů se hranice pestrobarevné zóny obvykle nachází rovnoběžně s vnějším povrchem. U betonů s nerovnoměrnou strukturou pórů může být hranice karbonizace klikatá. V tomto případě je nutné změřit maximální a průměrnou hloubku karbonizace betonu. Faktory ovlivňující rozvoj koroze betonových a železobetonových konstrukcí se dělí do dvou skupin: ty spojené s vlastnostmi vnějšího prostředí - atmosférická a podzemní voda, průmyslové prostředí atd., a vzhledem k vlastnostem materiálů (cement, kamenivo, voda atd.). ) návrhy.

U provozovaných staveb je obtížné určit kolik a čeho chemické prvky zůstal v povrchová vrstva a zda jsou schopni pokračovat ve své destruktivní akci. Při posuzování rizika koroze betonových a železobetonových konstrukcí je nutné znát vlastnosti betonu: jeho hustotu, pórovitost, počet dutin atd.

Procesy koroze železobetonových konstrukcí a způsoby ochrany proti ní jsou složité a rozmanité. Destrukce výztuže v betonu je způsobena ztrátou ochranných vlastností betonu a přístupem k němu vlhkostí, vzdušným kyslíkem nebo kyselinotvornými plyny. Koroze výztuže v betonu je elektrochemický proces. Vzhledem k tomu, že betonářská ocel má heterogenní strukturu, stejně jako médium, které je s ní v kontaktu, jsou vytvořeny všechny podmínky pro vznik elektrochemické koroze.

Ke korozi výztuže v betonu dochází, když alkalita elektrolytu obklopujícího výztuž během karbonizace nebo koroze betonu klesne na hodnotu pH rovnou nebo nižší než 12.

Při hodnocení technického stavu výztuže a vestavěných částí zasažených korozí je nutné především zjistit druh koroze a oblasti poškození. Po určení typu koroze je nutné zjistit zdroje vlivu a příčiny koroze výztuže. Tloušťka korozních produktů se zjišťuje mikrometrem nebo pomocí přístrojů, které měří tloušťku nemagnetických antikorozních povlaků na oceli (například ITP-1, MT-ZON apod.).

Pro zpevnění periodického profilu je třeba poznamenat zbytkovou tvrdost útesů po obnažení.

V místech, kde se korozní produkty dobře zakonzervovaly, lze podle poměru zhruba posoudit hloubku koroze podle jejich tloušťky

kde 8 a. - průměrná hloubka souvislé rovnoměrné koroze oceli; - tloušťka produktů koroze.

Identifikace stavu vyztužení prvků železobetonových konstrukcí se provádí odstraněním ochranné vrstvy betonu s obnažením pracovní a instalační výztuže.

Výztuž je vystavena v místech svého největšího oslabení korozí, která se projeví odlupováním ochranné vrstvy betonu a tvorbou trhlin a rezavých míst podél prutů výztuže. Průměr výztuže se měří posuvným měřítkem nebo mikrometrem. V místech, kde byla výztuž vystavena intenzivní korozi, která způsobila odpadávání ochranné vrstvy, se důkladně očistí od rzi, dokud se neobjeví kovový lesk.

Stupeň koroze výztuže se posuzuje podle následujících kritérií: povaha koroze, barva, hustota korozních produktů, plocha zasaženého povrchu, plocha průřezu výztuže, hloubka koroze poškození.

Při kontinuální rovnoměrné korozi se hloubka korozních lézí určuje měřením tloušťky vrstvy rzi, u ulcerózní koroze měřením hloubky jednotlivých vředů. V prvním případě se film rzi oddělí ostrým nožem a jeho tloušťka se změří posuvným měřítkem. V tomto případě se předpokládá, že hloubka koroze se rovná buď polovině tloušťky vrstvy rzi, nebo polovině rozdílu mezi návrhovým a skutečným průměrem výztuže.

V případě důlkové koroze se doporučuje vyříznout kusy výztuže, odstranit rez mořením (ponořením výztuže do 10% roztoku kyseliny chlorovodíkové s 1% inhibitorem urotropinu) s následným omytím vodou. Poté je nutné výztuž ponořit na 5 minut do nasyceného roztoku dusičnanu sodného, ​​vyjmout a otřít. Hloubka vředů se měří indikátorem s jehlou upevněnou na stativu.

Hloubka koroze je určena vyznačením šipky indikátoru jako rozdíl mezi údaji na okraji a dně korozní jámy. Při identifikaci úseků konstrukcí se zvýšeným korozním opotřebením spojeným s lokálním (koncentrovaným) působením agresivních faktorů se doporučuje věnovat pozornost především následujícím prvkům a konstrukčním celkům:

• nosné jednotky krokví a příhradových vazníků, v jejichž blízkosti jsou umístěny nálevky pro přívod vody vnitřní drenáž;
• horní pásy vazníků v uzlech připojení k nim provzdušňovacích lamp, stojany deflektorů větru;
• horní pásy příhradových vazníků, podél kterých jsou umístěna střešní údolí;
• podpůrné uzly farem umístěné uvnitř cihlových zdí;
• horní části sloupů umístěné uvnitř cihlových stěn;
• dno a základny sloupů umístěných na úrovni podlahy nebo pod ní, zejména při mokrém čištění v interiéru (hydrowash);
• sekce sloupců vícepodlažní budovy průchod stropem, zejména při mokrém utírání prachu v místnosti;
• úseky povlakových desek umístěných podél údolí, na nálevkách vnitřního odtoku, na vnějším zasklení a na koncích luceren na koncích budovy.

V občanské a průmyslové výstavbě patří železobetonové konstrukce k nejpoužívanějším. Při výstavbě, provozu různých budov, konstrukcí se často nachází jejich různá poškození v podobě prasklin, průhybů a jiných závad. Děje se tak z důvodu odchylek od požadavků projektové dokumentace při jejich výrobě, montáži, nebo způsobené konstrukčními chybami.

Constructor má tým odborných inženýrů s hlubokými znalostmi různé oblasti konstrukce a vlastnosti technologických procesů v průmyslových budovách, což je zvláště důležité při zkoumání železobetonových konstrukcí. Hlavním cílem, pro který se kontrola železobetonových konstrukcí provádí, je zjištění aktuálního stavu těchto prvků s objasněním příčin zjištěných deformací, zjištění stupně opotřebení jejich jednotlivé prvky. Při zkoumání se zjišťuje skutečná pevnost, tuhost betonu, jeho fyzikální a technický stav, zjišťují se poškození, zjišťují se příčiny jejich vzniku. Úkolem je nejen vyhledávat různé závady betonových a železobetonových konstrukcí, ale také připravit doporučení pro zákazníka k nápravě situace pro běžný další provoz zařízení. To je možné pouze po podrobném studiu konstrukcí ze železobetonu, betonu.

Důvody nutnosti vyšetření

Pro zjištění únosnosti konstrukcí, jejich stavu se na přání zákazníka provádí průzkum objektů a staveb. Mohou být prováděny podle určitého harmonogramu nebo potřeba jejich realizace vzniká po člověkem způsobených haváriích, přírodních katastrofách.

Kontrola konstrukcí z betonu, železobetonu se vyžaduje, pokud:

• plánuje se rekonstruovat budovu, strukturu, v případě potřeby ji přetvořit, změnit funkční účel prostor, což může zvýšit zatížení nosných konstrukcí;
• existují odchylky od projektu (byly zjištěny nesrovnalosti mezi skutečným projektem a vztyčeným objektem);
• byly zřejmé deformace prvků budov, konstrukcí, které překračují přípustné, podle norem, hodnoty;
• překročeno normativní termín stavební služby;
• struktury jsou fyzicky opotřebované;
• struktury a budovy byly vystaveny přírodním vlivům způsobeným člověkem;
• bylo potřeba studovat vlastnosti provozu železobetonových konstrukcí v obtížných podmínkách;
• se provádí jakékoli vyšetření.

Fáze vyšetření

Betonové a železobetonové konstrukce mohou být jiný typ a formách, metody jejich zkoumání však zůstávají pro všechny stejné a pokračující práce má jasnou posloupnost. Průzkum je zaměřen na zjištění pevnosti betonu, stupně šíření korozních procesů v kovové výztuži.

Pro úplnou kontrolu konstrukcí musí specialisté provést následující krok za krokem:

• přípravné práce (studium dokumentace);
• práce v terénu (vizuální, detailní studium přímo na objektu pomocí speciálních nástrojů);
• laboratorní testování odebraných vzorků;
• analýza výsledků, výpočty, stanovení příčin závad;
• vystavení výsledků průzkumu zákazníkovi s doporučeními.

Práce specialistů na inspekci železobetonových konstrukcí začíná studiem veškeré dostupné dokumentace k projektu, kterou zajišťuje objednatel služby, analýzou podkladů použitých na zařízení.

Dále se provádí přímé zkoumání objektu, což vám umožní získat představu o jeho skutečném stavu. Provádí se předběžná vnější kontrola montovaných konstrukcí pro zjištění jejich zjevných vad.

Ve fázi vizuální kontroly budov a konstrukcí lze identifikovat následující:

• viditelné vady (praskliny, třísky, zničení, poškození);
• přerušení výztuže, skutečný stav jejího ukotvení (podélné, příčné);
• přítomnost úplného nebo částečného zničení v různých oblastech v betonu, železobetonu;
• posun jednotlivých prvků, podpěry v konstrukcích;
• strukturální průhyby, deformace;
• korozivní místa betonu, výztuže, porušení jejich vzájemné přilnavosti;
• poškození ochranných nátěrů (obrazovky, omítka, nátěr);
• plochy se změněnou barvou betonu.

Přístrojové vyšetření

Během podrobného zkoumání v procesu práce provádějí specialisté následující akce:

• měří se geometrické parametry konstrukcí a jejich řezů, rozměry vnějšího poškození, vady;
• zjištěné vady se zapisují se značkami jejich charakteristických znaků, umístění, šířky, hloubky poškození;
• pevnost, charakteristické deformace betonu, výztuže se kontrolují instrumentálními nebo laboratorními vyšetřovacími metodami;
• provádějí se výpočty;
• konstrukce jsou testovány na pevnost zatížením (je-li to nutné).

Při podrobném zkoumání se hodnotí vlastnosti betonu z hlediska mrazuvzdornosti, pevnosti, otěru, hustoty, stejnoměrnosti, propustnosti vody a stupně jeho korozního poškození.

Tyto vlastnosti jsou definovány dvěma způsoby:

• laboratorní zkoušky vzorků betonu odebraných z konstrukce v rozporu s její celistvostí;
• vyšetření ultrazvukem, mechanickými zkoušečkami, vlhkoměry, jinými přístroji nedestruktivními kontrolními metodami.

Pro zkoumání pevnosti betonu se obvykle volí zóny jeho viditelného poškození. Pro měření tloušťky ochranné betonové vrstvy při podrobném zkoumání se využívají i technologie nedestruktivního zkoušení pomocí elektromagnetických testerů nebo se provádí lokální otvor.

Úroveň koroze betonu, výztuže a jejích prvků je určena chemickými a technickými a laboratorní metody vyšetření odebraných vzorků. Instaluje se podle druhu destrukce betonu, šíření procesu po plochách, zachycení výztuže ocelovými prvky rzí.

Skutečný stav výztuže je také objasněn po shromáždění dat o ní a jejich porovnání s návrhovými parametry pracovních výkresů. Kontrola stavu výztuže se provádí odstraněním vrstvy betonu, aby se k ní získal přístup. K tomu se vybírají místa, kde jsou zjevné známky koroze ve formě rezavých skvrn, prasklin v oblasti výztužných tyčí.

Kontrola konstrukčních prvků se provádí otevřením na několika místech v závislosti na ploše objektu. Pokud nejsou žádné zjevné známky deformace, pak je počet otvorů malý nebo jsou nahrazeny inženýrskou sondáží. Průzkum může zahrnovat stanovení zatížení s jejich účinky na konstrukce.

Zpracování výsledků průzkumu

Po dokončení kontroly betonových a železobetonových konstrukcí se získané výsledky zpracují takto:

1. Jsou vypracována schémata, prohlášení, kde jsou zaznamenány deformace budovy, konstrukce s uvedením jejich charakteristických rysů (průhyby, náklony, chyby, deformace atd.).
2. Jsou analyzovány příčiny vzniku deformací v betonu a konstrukcích.
3. Výsledky průzkumu jsou spočítány nosnost stavby, která ukáže skutečný stav objektu a pravděpodobnost jeho bezproblémového provozu v budoucnu. V laboratoři jsou zkoušeny vzorky materiálů odebraných z konstrukcí konstrukcí a budov, na základě kterých je vypracován zkušební protokol.

Poté je vypracována Technická zpráva se závěry specialistů, kteří zákazníkovi předloží:

• odhadovaný posudek na technický stav staveb, určený mírou jejich poškození, znaky zjištěných závad;
• vadná prohlášení, tabulky, popisy, výsledky přístrojových a laboratorních zkoušek vzorků odebraných při vyšetření;
• nový technický pas nebo aktualizovaný starý dokument pro budovu, stavbu;
• závěry o pravděpodobných příčinách poškození v konstrukcích z betonu, železobetonu (pokud byly nalezeny);
• závěry o možnosti provozování budovy, konstrukce dále;
• doporučení pro odstranění vad (pokud je to možné) v několika verzích (renovace, zpevnění konstrukcí).